Рассмотренное решение

Cтраница 1

Рассмотренное решение, полученное О. Е. Власовым, справедливо при условии независимости величины 8 от диаметра и температуры поверхности изоляции. [1]

S. Зависимость относительного давления осадки [ р / 2т5 при тк TS от геометрического фактора blh. [2]

Рассмотренное решение в соответствии с критерием выбора является более предпочтительным по сравнению с решением, полученным в задаче XIV. [3]

Влияние направления теплового потока на профиль скоростей.| Значения критерия Nu при различных условиях движения жидкости в трубе. [4]

Рассмотренные решения получены при существенных допущениях, основными из которых являются постоянство температуры стенки и постоянство свойств жидкости по сечению потока. Второе допущение оправдывается с тем большей точностью, чем меньше разность температур стенки и жидкости. Изменение температуры по сечению потока вызывает изменение физических свойств жидкости. Это обусловливает деформацию параболического профиля скоростей, получающегося при изотермическом течении. Характер этого искажения зависит от направления теплового потока. Если жидкость нагревается, то пристенные слои имеют температуру, превышающую среднюю температуру жидкости, что вызывает уменьшение вязкости жидкости и увеличение градиента скорости в пристенном слое ( рис. IV. При охлаждении жидкости вязкость в пристенном слое повышается по сравнению с вязкостью ядра потока и профиль скоростей вытягивается ( рис. IV. Соответственно с изменением вязкости меняются и значения критерия Рг. В результате тепловой пограничный слой при нагревании оказывается тоньше, чем при охлаждении жидкости. [5]

Рассмотренное решение, полученное О. Е. Власовым, справедливо при условии независимости величины eta от диаметра и температуры поверхности изоляции. [6]

Рассмотренное решение неудобно тем, что оно требует подстановки в одно из уравнений неизвестного из другого уравнения. [7]

Варианты объемно - планировочных и конструктивных решений суперблоков ( на примере УКПГ. [8]

Рассмотренные решения, обеспечивая указанный в таблице 9 - 10 эффект, реализуют весьма перспективный принцип подчиненности строительных решений технологическим. Форма модулей - ячеек может быть различной. Собранным из них блокам-модулям легко обеспечивается нужный уровень транспортной технологичности, в том числе и плавучесть. [9]

Рассмотренное решение является простейшим примером определения токов в цепях, Содержащих мощные электрические дуги. Аналогично при помощи метода кусочно-линейного выражения характеристики дуги и припасовывания отдельных решений могут быть решены значительно более сложные задачи. [10]

Рассмотренные решения об отказе в выдаче авторского свидетельства не исчерпывают всего многообразия случаев в практике патентной экспертизы. [11]

Рассмотренное решение неудобно тем, что оно требует подста новки в одно из уравнений неизвестного из другого уравнения. [12]

Рассмотренные решения получены в линейном гармоническом приближении. На самом же деле в реальных НЖК вследствие нелинейности деформаций таких расслоений не наблюдается. Фактически вместо порога образования двухслойной картины периодического движения жидкости мы имеем порог возникновения турбулентности. Эти силы играют роль лишь в пристеночных областях толщиной порядка ( К1г Шт) 1 2, где Ют - характерная частота турбулентного движения, зависящая от поля, К и т ] - средние константы упругости и вязкости. [13]

Рассмотренное решение не учитывает тепловых процессов, однако экспериментально установлено, что градиент температуры по глубине канала в некоторых случаях достигает 15 - 20 С. Кроме того, при сдвиговом течении вязкой жидкости механическая энергия, затрачиваемая на движение, превращается в тепловую, что обусловливает изменение температуры. [14]

Рассмотренные решения относятся к частным случаям деформации биметаллической заготовки. При строгом теоретическом анализе процесса пластического формоизменения биметалла обязательно должны быть учтены силы трения между слоями, а также влияние внешних зон. Основная трудность при этом заключается в отсутствии экспериментальных данных о величине и распределении сил трения в плоскости контакта слоев биметалла. [15]

Страницы: 1 2 3 4