Рост - ферритное зерно
Cтраница 1
Рост ферритного зерна в ЗТВ при сварке ферритных и полу-ферритных высокохромистых сталей и охрупчивание этих участков неизбежны. Для их ограничения следует максимально уменьшать погонную энергию сварки. [1]
Недостатком высокохромистых сталей является склонность к росту ферритного зерна. Стали без титана применяются для деталей при высоких температурах и отсутствии больших нагрузок, например для нагревателей. [2]
 |
Ударная вязкость хромистых сталей с 17 Сг. [3] |
Отличительной особенностью ферритных сталей с 17 % Сг является их высокая склонность к росту ферритного зерна при нагреве, поэтому при технологических операциях избегают высоких нагревов, оптимальная термообработка - отжиг при 760 - 780 С. Для ферритно-мартенситных сталей, содержащих никель, нагрев при закалке производится до 1000 - 1050 С. Особенно опасен нагрев при температуре 450 - 500 С в связи с развитием так называемой 475-градусной хрупкости, природа которой еще не вполне ясна. [4]
Высокая температура свертки полосы в рулон приводит не только к образованию крупных выделений цементита, но и к росту ферритных зерен. [5]
 |
Графики твердости и ударной вязкости металла околошовной зоны стали Х17Н2 толщиной 4 мм после сварки и отпуска.| Микроструктура стали Х 7 в. [6] |
Сравнение микроструктуры околошовной зоны с микроструктурой стали в состоянии поставки показывает, что в околошовной зоне наблюдается не только рост ферритного зерна, но и увеличение количества феррита. [7]
Для хромистых полуферритных и ферритных сталей е 17 и, особенно, 25 % CF сильно ограничивают возможность и усложняют технологию сварки быстропротекающий рост ферритного зерна при нагреве в ЗТВ и отсутствие практической возможности каким-либо путем измельчить это зерно после сварки, поскольку ферритные стали не претерпевают перекристаллизации в связи е отсутствием а т-п РевРШДения - Сильный рост ферритного зерна приводит к значительному охрупчиванию ЗТВ ферритных сталей при сварке. [8]
Для повышения ударной вязкости сварных соединений общепринятая технология сварки ориентируется на пониженную погонную энергию ( 0 5 - 2 5 МДж / м) с целью предотвращения роста ферритных зерен. В работе [23] показана эффективность технологии сварки, основанной на обеспечении условий, благоприятных для 6 - 7 -превращения в ЗТВ вследствие снижения скорости охлаждения в интервале 950 - 900 С до 1 С / с посредством местного сопутствующего подогрева. Эта технология реализована при однопроходной сварке стали 08Х22Н6Т толщиной 16 мм. [9]
Специфичным моментом свариваемости является их повышенная склонность к росту зерна. Наряду с ростом ферритных зерен возрастает общее количество феррита. Последующим быстрым охлаждением фиксируется образовавшаяся структура. [10]
Хромистые ферритные стали практически не пригодны для работы при низких температурах, так как их пороговая температура перехода в хрупкое состояние лежит, как правило, выше О С. Понижению ударной вязкости особенно способствует рост ферритного зерна при нагреве. Ударная вязкость полуферритных сталей, например, содержащих 17 % Сг и никель, после закалки и отпуска значительно выше, чем у чисто ферритных. В связи с этим ударная вязкость сталей, содержащих титан, делающий сталь чисто ферритной, ниже, чем у сталей, не содержащих титана. [11]
Из жаростойких сталей наиболее широкое применение нашли хромистые ( 15X5, 15Х6СЮ), Стали с содержанием хрома 5 - 6 % обладают достаточно высокой жаростойкостью до 600 - 650 С, с 14 - 15 % - до 800 С. Недостатком высокохромистых сталей является склонность к росту ферритного зерна. Стали без титана применяются для деталей при высоких температурах и отсутствии больших нагрузок, например для нагревателей. [12]
 |
Диаграмма состояния.| Диаграмма изотермического. [13] |
Как видно из диаграммы, представленной на рис. 10.4, кристаллизация сталей данного типа при охлаждении из жидкого состояния происходит с образованием 6-феррита, а при дальнейшем охлаждении ниже 1400 С отмечается перекристаллизация с образованием - фазы. Повторный нагрев выше 1250 С сопровождается обратным у - 8-превращением с образованием практически однородной 6-фазы и ростом ферритных зерен. Кинетика б - - превращения в двухфазных сталях в изо - и анизотермиче-ских условиях иллюстрируется диаграммами, представленными на рис. 10.6 и 10.7. Процесс превращения при температурах ниже 1000 С при изотермической выдержке заканчивается с образованием примерно 50 % вторичного аустенита. [14]
Помимо химического состава, производительность процесса в значительной степени зависит от структуры сталей, обусловленной как термической обработкой, так и холодной пластической деформацией. Установлено заметное влияние режима термической обработки углеродистых сталей на величину выхода по току; в частности, г повышается с ростом ферритного зерна и при переходе от крупнопластинчатого перлита к зернистому. Возрастание производительности ЭХО закаленных сталей по сравнению с производительностью ЭХО отожженных сталей объясняется уменьшением содержания цементита. Согласно [87] наибольшей производительности при ЭХО сталей 5ХНМ и ЭИ958 соответствует структура троо-стита и троостомартенсита. [15]
Страницы: 1 2