Технологическая сила

Cтраница 3

Выражая силу Р через Р1, можно также сделать вывод, что введение в состав внешней нагрузки сжимающей технологической силы позволяет без потери устойчивости увеличить силу тяжести буровых механизмов. [31]

Изменение гибкости моноопоры, соответствующее изменению ее высоты в диапазоне между точками AQ и А, при сжатии технологической силой приводит не только к количественным, но и к качественным изменениям формы изогнутой оси. Сначала она соответствует форме IV из табл. 5.1 и имеет кривизну одного знака. Затем постепенно принимает вид, соответствующий форме V в этой же таблице, и знак кривизны перестает быть постоянным. [32]

Однако эти выводы во многих случаях могут быть распространены и на моноопоры, эксплуатируемые вне плавоснования и нагруженные следящими технологическими силами. [33]

Поэтому при технологической силе, равной 60 кН и направленной вверх, контакт моноопоры с плавоснованием достигается на меньших глубинах, чем при технологической силе, равной 25 кН и направленной вниз. [34]

Как следует из графиков, представленных на рис. 5.14 и 5.15, при эксплуатации моноопор в проеме плавоснования напряженное состояние в период действия сжимающей технологической силы может быть более опасным, чем в период действия растягивающей силы. Поэтому здесь коэффициент запаса по технологической силе необходимо вводить в расчеты в обоих случаях. Значение коэффициента Ki по возможным перегрузкам в растягивающей технологической силе может быть выбрано таким же, как и в случае эксплуатации вне плавоснования. [35]

Например, при эксплуатации вне плавоснования моноопоры диаметром 0 377 м расчетной высотой 38 м в условиях высот волн 0 25 - 1 5 м возникающее в ней при действии растягивающей технологической силы Р 60 кН максимальное напряжение составляет около 250 МПа. Собственная частота колебаний моноопоры при этом значительно меньше частоты волновой нагрузки. [36]

Схемы сборных матриц для штамповки многогранных деталей. а - с плоским радиальным разъемом. б - с криволинейной поверхностью разъема.| Схемы сборных матриц. а - с разъемом в переходной зоне. б - с разъемом, обеспечивающим большие удельные усилия при запрессовке. в - с продольным разъемом. г - для обратного выдавливания. [37]

Исследования зависимости силы выталкивания при штамповке остальных деталей от деформации и высоты пресс-остатка при прямом выдавливании и от деформации и высоты стенок стакана проказали, что максимальная сила выталкивания достигает 30 % от технологической силы. [38]

Анализируя данные табл. 5.2 и 5.4, можно установить, что для моноопор с относительно малыми внешними диаметрами ( до 0 324 м включительно), эксплуатирующихся вне плавосно-вания, опасные резонансные режимы и максимально возможные высоты можно определять, ограничиваясь проверкой на допустимость напряженно-деформированного состояния для случая присутствия в составе внешней нагрузки технологических сил, т.е. по табл. 5.2. Причем значение максимально возможной высоты моноопоры допустимо находить на основе результатов только статического расчета. При этом, как правило, условие прочности ( а [ а ]) не является определяющим. [39]

Введем обозначения: KQl - коэффициент запаса, учитывающий неоднородность свойств ( надежность) материала и отступления, допущенные в процессе изготовления моноопоры, от заданной геометрии; К () 2 - коэффициент запаса, учитывающий упрощения и допущения, введенные в расчетные схемы и методы определения волновой нагрузки и максимальных напряжений в моноопоре; Ki - коэффициент запаса, отражающий достоверность определения величины технологической силы и возможность перегрузок для нее; К2 - коэффициент запаса, отражающий возможность образования морских волн с высотой больше максимальной нормативной, соответствующей гидрологическим режимам волнения, при которых возможна эксплуатация моноопоры. Коэффициент К2 используется при расчете равнодействующей волновой нагрузки QB и координаты точки ее приложения. [40]

Более существенное значение имеет решение вопроса об устойчивости моноопорного основания, находящегося под действием одновременно сил тяжести и технологической сжимающей силы. Технологическая сила является следящей. Ее направление связано с направлением оси верхнего сечения моноопоры, которое при изгибе меняется. Такой характер поведения нагрузки способен привести к особому виду потери устойчивости, когда устойчивое равновесное состояние моноопоры будет отсутствовать вообще. [41]

Зависимость напряжения о в моноопоре диаметром 0 219 м, нагруженной силой тяжести буровых механизмов Pt 24 5 кН при высоте морской волны А 1 5 м, от толщины стенки моноопоры б, ее высоты L, величины и направления технологической силы Р. [42]

Зависимость максимального напряжения в моноопоре от толщины стенки ее труб имеет более простой характер, чем от их диаметра. Для случая растягивающей технологической силы ( рис. 5.20, а) практически можно говорить о независимости напряженного состояния моноопоры, находящейся в контакте со стенками проема, от толщины ее стенки. [43]

Зависимость первой частоты р собственных колебаний моноопоры диаметром D 0 219 м от ее расчетной высоты L и условий нагружения верхнего конца. [44]

Изменение частоты р собственных колебаний моноопоры с ростом ее высоты имеет гиперболический характер как при эксплуатации моноопоры вне проема плавоснования, так и внутри него. Однако характер влияния технологической силы Р на частоту колебаний моноопоры от схемы ее эксплуатации зависит существенно. [45]

Страницы: 1 2 3 4