Аэродинамическое взаимодействие

Cтраница 2

Влиятельность того или иного механизма подъема частиц выявляется при рассмотрении количественных соотношений, связывающих интенсивность ударной волны, скорость нарастания пограничного слоя, размер частиц и другие параметры. Например, для случая сильных ударных волн и крупных частиц, которые относительно долго или вообще не попадают внутрь пограничного слоя, более важным будет механизм подъема, связанный с аэродинамическим взаимодействием. Поэтому в настоящем разделе предлагается комбинированная математическая модель для описания процесса подъема частиц пылевидного слоя в режиме одиночных частиц, учитывающая одновременное действие сил Саффмана и аэродинамической интерференции. [16]

На рис. 5.14 показано несколько конструктивных разновидностей взрывоподавителей специального назначения. Она вообще не имеет распылительного насадка, поэтому угол распыла жидкости весьма невелик, более того, можно считать, что жидкость из нее выбрасывается одним большим комом, а собственно распыл происходит вследствие его аэродинамического взаимодействия с окружающей средой. Но основной отличительной особенностью такой дальнобойной гидропушки является наличие ствола 7, в котором, собственно, и происходит разгон жидкости до большой скорости. Гидропушка состоит из камеры 1 со сжатым газом, пироуст-ройства 3, предназначенного для разрушения мембраны 2, камеры 5, ограниченной мембранами 4 и 6 и заполненной пламе-подавляющей жидкостью. При срабатывании пироустройства 3 разрушается мембрана 2, газ с высоким давлением Р в камере 1 разрушает также и мембраны 4 и 6 и перемещает жидкость по стволу, практически с ней не смешиваясь. [17]

При низких концентрациях, когда отсутствует эффект совместного падения частиц, скорость их оседания может быть вычислена по приведенным в указанной главе уравнениям. Оседание аэрозольного облака как целого имеет место только в том случае, когда концентрация частиц очень высока и плотность облака заметно больше плотности окружающей среды. Аэродинамическое взаимодействие между оседающими частицами может иметь место даже при низкой их концентрации в случае, когда газообразная среда увлекается ими вниз. [18]

Связь между подсистемами осуществляется через масляную пленку подшипников, через аэродинамическое взаимодействие ротора и статора в проточной части турбин и электродинамическое взаимодействие ротора и статора генератора. При вынужденных колебаниях главное значение имеет взаимодействие через масляную пленку подшипников. Аэродинамическое взаимодействие необходимо учитывать при расчете устойчивости. [19]

На первой фотографии из этой работы видна УВ, падающая на облако. Последующие демонстрируют, как передний фронт облака постепенно заостряется. Первый заключается в том, что под действием аэродинамического взаимодействия периферийные частицы отщелкиваются от ядра, а затем переносятся вниз по потоку. При этом течение газа вызывает дополнительную подъемную силу за счет обтекания частиц под углом атаки. [20]

Движение штучного груза в трубе происходит под действием аэродинамических сил, приложенных к нему в воздушном потоке. При наличии некоторого зазора между телом и стенками трубы возникает относительное движение воздуха, обтекающего тело. Поэтому наличие относительной скорости воздуха ( скорости обтекания) является важнейшим фактором аэродинамического взаимодействия тела и воздушного потока при их совместном движении в трубе. [21]

Отдельная ступень центробежного компрессора включает в себя входной направляющий аппарат, рабочее колесо и неподвижные элементы. Направляющий аппарат предназначен для подвода газа к рабочему колесу с требуемым распределением скорости по величине и направлению вдоль радиуса. Это преобразование осуществляется в результате аэродинамического взаимодействия потока газа с вращающимся колесом с лопатками. [22]

Комбинация корпуса и плоского крыла ( плоская комбинация под малым [ углом атаки при нулевом угле крена. [23]

Вместе с тем, так как оперение имеет вид бесконечно тонких консолей, осе-симметричный поток сохраняется невозмущенным в их окрестности. В соответствии с этим влияние оперения учитывается только при дополнительном поперечном обтекании, определяющем величину нормальной силы при наличии аэродинамического взаимодействия между корпусом и оперением. При малых углах атаки поперечный поток является обычно дозвуковым, и для приближенного расчета поля скоростей можно воспользоваться теорией потенциального движения несжимаемой жидкости и понятием комплексного потенциала. [24]

На рис. 2 показана зависимость CLV от tv t / T, v 1 2, на периоде колебаний при А 0.5. Нулевому моменту времени отвечает совпадение ординат передних кромок профилей обеих решеток. Результаты, полученные с учетом L 4, б и 8 гармоник, в масштабе графика совпадают. Штриховые кривые - результаты [4, 5], причем учет четырех и шести слагаемых в разложении по А дает практически совпадающие зависимости. Представленные данные демонстрируют малое отличие результатов, полученных с учетом и без учета сжимаемости газа и вихревых следов. Как показали расчеты, десятикратное увеличение W ведет к небольшому возрастанию указанного отличия главным образом на второй решетке и ухудшению сходимости по L. Сказанное, по-видимому, следует отнести к влиянию возросшей интенсивности вихревых следов, которые, однако, еще не приводят в этом случае к росту уровня нестационарных нагрузок. Рост нагрузок на второй решетке при уменьшении А показывает рис. 3 для А 0.05, W - 0.1 и прежних остальных параметрах. Штрихами показаны результаты расчета по методу [4, 5] с шестью членами разложения. Расчет аэродинамического взаимодействия без учета вихревых следов ведет к большему отличию от точного решения ( сплошная кривая), чем расчет по несжимаемой жидкости [4, 5] ( штриховая кривая), где вихревые следы не учитываются вообще. [25]

Страницы: 1 2