Cтраница 2
Чем больше сечение шлакоуловителя ( при неизменных питателях), тем меньше скорость металла, лучше улавливание шлака и равномернее расход через различные питатели, расположенные по длине шлакоуловителя. [16]
Чем больше сечение шлакоуловителя ( при неизменных питателях), тем меньше скорость металла в нем, лучше улавливание шлака. Соотношение (IV.49) влияет также на расход через отдельные питатели, расположенные по длине шлакоуловителя. При 5шл / 2 Зпит 2 расход через питатели равномерный, при меньшем отношении он растет по направлению течения. [17]
Число оборотов заготовки-гильзы в процессе прокатки изменяется, так как тангенциальное скольжение лишь частично ком-ленсирует несоответствие скорости металла и валков. Это вызывает скручивание металла. [18]
Следовательно, при расхождении скоростей вращения валков, даже в случае постоянного значения Sj, свойство самовыравнивания скоростей металла и величин натяжения сохраняется за счет упругого удлинения металла. [19]
Для того чтобы доказать это аналитически, исключив влияние других факторов, были рассмотрены 1 изменения опережения, яатяже-ния и скоростей металла при прокатке в гладких бочках в идеальном предельном случае, когда детали клетей абсолютно жестки и регуляторы скорости вращения двигателей имеют астатические характеристики. [20]
В результате вытяжки скорость металла по мере обжатия в каждой паре валков увеличивается и оправка приобретает скорость, большую, чем скорость металла в первых клетях, но меньшую, чем в последних. Поэтому после прохождения последней пары валков передний конец трубы на длине около 1 5 м сползает с оправки. Скорость выхода трубы из стана составляет около 120 м / мин. [21]
Определяется суммарная площадь питателей S 5ПНт присоединенных к ветви шлакоуловителя, в зависимости от доли начального массового расхода металла т, протекающего через эту ветвь, скорости металла в шлакоуловителе РМ. Количество питателей и площадь сечения каждого из них определяются расположением моделей и особенностями конструкции отливок. Питатели, согласно соотношению (IV.48), не должны быть толще 1 / 5 высоты шлакоуловителя во избежание засасывания шлака. [22]
По мере продвижения заготовки в очаге деформации площадь ее сечения постепенно уменьшается, и особенно интенсивно - с начала образования внутреннего канала. Поэтому скорость металла непрерывно возрастает. Скорость валков либо сохраняется неизменной ( в дисковых станах), либо изменяется незначительно ( в станах с бочкообразными валками), либо несколько увеличивается ( в грибовидных станах), хотя в меньшей степени, чем скорость металла. Несоответствие скоростей металла и валков, вызванное геометрией очага деформации и непрерывно изменяющейся величиной вытяжки, приводит к тому, что поперечно-винтовая прокатка сопровождается скольжением металла и валков как в осевом, так и в тангенциальном направлениях. Повышенное скольжение в дисковом стане, а также ряд других технологических и конструктивных недостатков этих станов ( повышенная раз-ностенность гильз, полученных после прошивки заготовки, неравномерные усилия на диски) сделали эти станы бесперспективными. [23]
Такая особая точка называется точкой бифуркации. Так как в этой точке скорость металла равна нулю, процесс прокатки осуществляется легче тогда, когда точка встречи поверхностей металла и валка наиболее удалена от точки бифуркации. [24]
Торможение по длине канала применяется, например, когда надо в начальный момент заливки заполнить с малой скоростью еще пустой стояк ( спустить металл на тормозах) и последующие элементы, что важно при заливке легкоокисляющихся сплавов. Но на качество отливок из серого чугуна скорость металла в литниковой системе влияет меньше, и обычно достаточно обеспечить малую выходную скорость металла из питателей, что проще всего решается применением дросселя, который, обладая большим сопротивлением, и регламентирует расход металла. Дроссель служит также для задержания шлака в литниковой системе. [25]
Дальнейшее увеличение скорости движения воды приводит к снижению скорости коррозии, вызываемому наступлением пассивности ( образованием защитной пленки) при достаточно обильном поступлении кислорода. При очень больших скоростях движения воды вновь наблюдается увеличение скорости металла, обусловленное явлением механического ( эрозионного и кавитационного) разрушения защитной пленки и самого металла. [26]
Таким образом, поверхность контакта металла с оправкой можно разделить на две зоны: зона, где вначале металл отстает от оправки, а затем зона, где он опережает оправку. Если же прокатка ведется одновременно в двух или большем числе клетей, то благодаря взаимному влиянию скорость оправки будет отличаться от скорости металла в каждой клети еще в большей степени. [27]
Течение металла по длине в результате осадки происходит как в направлении прокатки, так и в противоположном. Поэтому скорость выхода металла из валков больше, а скорость входа меньше окружной скорости валков: УнОо, где УН, УЛ - скорость металла на входе в зону деформации и на выходе из нее; v0 - окружная скорость валков. [28]
Следует иметь в виду, что при работе стана с отсутствием кинематического натяжения ( С 1) вследствие разных скоростей металла и оправки и воздействия возникающих при этом сил трения фактически процесс протекает с некоторым натяжением или подпором. Например, в последних клетях оправка, имеющая меньшую скорость, чем труба при входе и выходе из клети, оказывает тормозящее действие и вызывает дополнительный передний подпор и заднее натяжение; в первых клетях характерно обратное соотношение скоростей металла и оправки, благодаря чему возникают переднее натяжение и задний подпор. [29]
По мере продвижения заготовки в очаге деформации площадь ее сечения постепенно уменьшается, и особенно интенсивно - с начала образования внутреннего канала. Поэтому скорость металла непрерывно возрастает. Скорость валков либо сохраняется неизменной ( в дисковых станах), либо изменяется незначительно ( в станах с бочкообразными валками), либо несколько увеличивается ( в грибовидных станах), хотя в меньшей степени, чем скорость металла. Несоответствие скоростей металла и валков, вызванное геометрией очага деформации и непрерывно изменяющейся величиной вытяжки, приводит к тому, что поперечно-винтовая прокатка сопровождается скольжением металла и валков как в осевом, так и в тангенциальном направлениях. Повышенное скольжение в дисковом стане, а также ряд других технологических и конструктивных недостатков этих станов ( повышенная раз-ностенность гильз, полученных после прошивки заготовки, неравномерные усилия на диски) сделали эти станы бесперспективными. [30]