Скорость - ожижение
Cтраница 2
На рис. 10 показан процент превращения угля в растворимые вещества и газы при различных температурах и продолжительности гидрогенизации. Поскольку степень ожижения не зависит от скорости поглощения водорода и фактически весь растворитель возвращается как таковой, скорость ожижения может рассматриваться в зависимости только от концентрации угольного вещества. На рис. 13 нанесены на график данные из расчета уравнения реакции первого порядка. Если внести поправку на скорость нагревания до реакционной температуры, то начальный наклон кривых ( при t 30 мин. [16]
Нижняя и верхняя топки котла 160 т / ч общей площадью 98 м2 разделены соответственно на восемь и шесть секций и работают при скорости ожижения 1 5 м / с. Секция дожигания уноса с площадью решетки 11 4 м2 смонтирована отдельно от котла. Скорость ожижения материала слоя в ней составляет 1 3 м / с. Температура слоя в основных секциях регулируется в пределах 770 - 860 С, а в секции дожигания поддерживается на уровне 1000 С. Уголь размером менее 10 мм подается под слой 86 вводами. В камеру дожигания возврат уноса вводится через десять сопл. [17]
При этой температуре выход жидких продуктов к концу первого 3-часового периода для всех образцов больше 96 %, за исключением вашингтонского и денмарк-ского антраксилонов, для которых выход составлял 72 и 93 4 % соответственно. Предполагаемая зависимость между степенью обуглероживания, поглощением водорода и скоростью ожижения должна быть подтверждена дальнейшими опытами. Данные, полученные только при одной температуре ожижения этих относительно гомогенных веществ, не дают температурных коэффициентов, пригодных для объяснения причины отрицательного коэффициента, полученного для средней пробы угля. [18]
Применительно к котлам с топками, работающими в режиме кипящего слоя, в электроэнергетике СССР пока еще не накоплен достаточный опыт экспериментальных работ. Поэтому здесь приведены лишь краткие общие рекомендации, вытекающие из обобщения немногочисленных опубликованных материалов. При определении оптимального положения факела в объем испытаний может войти снятие зависимости потерь теплоты с механическим и химическим недожогом от высоты кипящего слоя топлива, его температуры, от избытка воздуха, его температуры, от скорости ожижения кипящего слоя, от диапазонов фракций мелочи топлива, от рециркуляции уноса на дожигание, от долей воздуха, подаваемого под кипящий слой и в зону над ним. Кроме того, может оказаться необходимым снятие зависимости изменения потерь с механическим недожогом от шлакования кипящего слоя, от размеров частиц циркулирующего топлива, а также определение влияния количества обессеривающих добавок на связывание серы топлива. [19]
 |
Схема поворотных погружных поверхностей. [20] |
На котле 23 т / ч ( см. рис. 5.8) были сняты переходные характеристики. Когда котел работает в области, не требующей включения дополнительных зон, нагрузка растет со скоростью 7 % в минуту. Более высокие температуры увеличивают скорость ожижения. [21]
Дополнительным возможным объяснением этих отрицательных температурных коэффициентов является осаждение полимеров, получающихся конденсацией продуктов начального термического разложения, прежде чем продукты могли стать устойчивыми вследствие реакции с водородом. Эти полимеры более устойчивы, чем исходное угольное вещество, и поэтому константа скорости их ожижения должна быть меньше, чем для исходного угля. При температурах около 440 и давлении водорода в 180 агпм скорость осаждения полимеров превышает скорость ожижения и, следовательно, увеличивает количество остатка, обычно называемою коксом. На рис. 15 хорошо показана зависимость степени ожижения от поглощения водорода; обратный ход кривой выхода продуктов ожижения немного выше 400 при продолжительности 3 час. [22]
 |
Схема установки с котлом 50 т / ч. [23] |
Нижние секции имеют совмещенный подъемный конвективный газоход, расположенный над топкой у задней ее стены. Дымовые газы из верхних секций поступают в опускной конвективный газоход. В опускном и подъемном газоходах расположены пакеты экономайзеров. После экономайзеров дымовые газы, движущиеся навстречу друг другу, смешиваются и поступают по четырем газоходам в отдельно стоящий воздухоподогреватель, перед которым установлена ступень грубой очистки. Высота неожиженного слоя в верхних и нижних секциях равна соответственно 1 24 и 1 28 м; скорость ожижения 2 9 / 2 4 м / с; температура слоя 810 / 943 С. [24]
Направление потока гелия показано стрелками. Часть потока сжатого гелия в точке 1 расширяется в детандере до точки 1, где он присоединяется к основному потоку газа низкого давления. Понижение температуры происходит за счет внешней работы. При более низких температурах влияние давления на теплоемкость гелия становится уже заметным. Если понижение температуры от 2 до 3 равно повышению температуры от 2 до 7, то массовая скорость потока через второй детандер должна незначительно превышать скорость ожижения. Таким образом, в этой секции теплообменника может быть достигнута почти полная обратимость. Вследствие быстрого увеличения теплоемкости потока высокого давления при очень низких температурах неожиженная часть потока, проходящая через дроссельный лен-тиль, так же как и расширенный газ из детандеров 3 и 4, должны обменяться-теплом с потоком сжатого газа, который заметно теплее. В дроссельном вентиле также происходит значительное повышение энтропии. [25]
Направление потока гелия показано стрелками. Часть потока сжатого гелия в точке 1 расширяется в детандере до точки - /, где он присоединяется к основному потоку газа низкого давления. Понижение температуры происходит за счет внешней работы. Так как при высоких температурах гелий является почти идеальным газом, то целесообразно приравнять количество газа, отводимое в первый детандер ( от 1 до 1), количеству ожижаемого гелия. Предполагается, что теплообменник идеален, и поэтому увеличение энтропии не происходит, так как процесс обратим. При более низких температурах влияние давления на теплоемкость гелия становится уже заметным. Если понижение температуры от 2 до 3 равно повышению температуры от 2 до 1, то массовая скорость потока через второй детандер должна незначительно превышать скорость ожижения. Таким образом, в этой секции теплообменника может быть достигнута почти полная обратимость. Оставшийся поток сжатого гелия расширяется пзоэнталышчески в дроссельном вентиле и точке J. Вследствие быстрого) увеличения теплоемкости потока высокого давления при очень низких температурах неожиженная часть потока, проходящая через дроссельный вентиль, так же как и расширенный газ из детандеров 3 и /, должны обменяться теплом с потоком сжатого газа, который заметно теплее. Поэтому энтропия в этой секции теплообменника повышается. [26]
Страницы: 1 2