Скорость - пароводяная смесь
Cтраница 1
Скорость пароводяной смеси на входе под отбойный щит не должна превышать 2 - 2 5 м / с. Скорость пара на выходе из-под щита в барабан принимается обычно 0 7 - 1 м / с. Применяемые для равномерного распределения пара по площади зеркала испарения дырчатые щиты устанавливаются примерно ка 75 - 100 мм ниже нижнего уровня воды в барабане. [1]
Установлено, что уменьшение скорости пароводяной смеси в парообразующих трубах благоприятствует протеканию процессов накипеобразования и коррозии. Снижение поверхностного натяжения и вязкости воды приводит к появлению в паровом пространстве котлов большого количества мелких капелек воды, что сильно усложняет сепарацию ( очистку) пара. В этом же направлении действует уменьшение разностей плотности воды и пара, затрудняющее разделение паровой и жидкой фаз. [2]
При осуществлении сепарирующих устройств стремятся снизить скорости пароводяной смеси при ее подаче в сепарирующие барабаны до 3 - 5 м / сек, погасить кинетическую энергию струй и по возможности обеспечить равномерную загрузку зеркала испарения и парового объема производимым в котлоагрегате паром. [3]
Равенство ( 6 - 32) показывает, что скорость пароводяной смеси в любом сечении трубы определяется величиной скорости во входном сечении и членом, учитывающим возрастание удел-ьного объема смеси при наличии теплоподвода. [4]
Следовательно, при изменении обогрева или скорости теплоносителя на входе скорость пароводяной смеси в любом сечении тракта изменяется мгновенно без запаздывания. Этот результат является следствием принятого выше условия о постоянстве давления по длине трубы. [5]
Рачко пришел к выводу, что коэффициент теплоотдачи не зависит от скорости пароводяной смеси, а длина трубы оказывает незначительное влияние. Сравнив результаты своего исследования с данными, полученными в другой работе, автор показал, что коэффициент теплоотдачи не зависит также от материала поверхности нагрева. [6]
С выбирается по номограмме ( рис. 1.12, а) в зависимости от скорости пароводяной смеси и давления. [7]
Расчет сопротивления любой парообразующей поверхности нагрева производятся по средним значениям удельного объема и скоростей пароводяной смеси в отдельных участках. При разбивке парообразующих поверхностей нагрева, расположенных в топке, можно принять, что интенсивность тепловой нагрузки в верхней части топки составляет примерно 80 % средней, в нижней части равна средней, а в области ядра факела на 20 % превышает среднее значение. [8]
Расчет сопротивления любой парообразующей поверхности нагрева производится по средним значениям удельного объема и скоростей пароводяной смеси в отдельных участках. При разбивке парообразующих поверхностей нагрева, расположенных в топке, можно принять, что интенсивность тепловой нагрузки в верхней части топки составляет примерно 80 % средней, в нижней части равна средней, а в области ядра факела на 20 % превышает среднее значение. [9]
По условиям обеспечения необходимой сепарации пара, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокие значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятого сечения отводящих труб приходится входные штуцера в циклон принимать сечением не более 5 - 18 % от сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотводящих труб, увеличение сечения отводящих труб не дает какого-либо существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. Длительная эксплуатация большого количества котлов среднего и низкого давления, снабженных экранными контурами, имеющими достаточно ограниченные сечения опускных и отводящих труб, показала, что наиболее эффективным способом повышения циркуляционной надежности этих контуров является применение рециркуляционных труб, обеспечивающих высокие значения скорости входа воды в экранные контуры. На рис. 6 - 3 а, б дана схема экранного контура с рециркуляционными трубами и приведен график циркуляции. [10]
 |
Экранный контур с рециркуляционными трубами. [11] |
По условиям обеспечения необходимой сепарации пара в обычных циклонах, как уже отмечалось выше, приходится принимать достаточно высокие значения скоростей пароводяной смеси на входе в циклоны, для чего независимо от принятой площади сечения отводящих труб приходится принимать площади сечения входных штуцеров в обычный циклон не более 5 - 18 % площади сечения экранных труб. Если учитывать, что сопротивление входа в циклон является основным в общем сопротивлении пароотво-дящих труб, увеличение площади сечения отводящих труб не дает существенного эффекта для повышения циркуляционной надежности контуров с обычными выносными циклонами, особенно при небольшой высоте экранных труб. [12]
Ухудшение качества пара при увеличении капельного уноса воды паром происходит при форсировке котла вследствие увеличения паросодержания смеси в подъемных трубах, скорости пароводяной смеси на выходе из этих труб, а также скорости пара в объеме барабана и в сепарационных устройствах. [13]
Для гидравлического расчета трубных элементов используются следующие величины, характеризующие поток: массовая скорость, скорость циркуляции, приведенная скорость пара, скорость пароводяной смеси, объемное и массовое паросодержание смеси. [14]
Кроме того, высота трубок влияет и на интенсивность заброса рассола в паровое пространство, так как при длинных трубках их общее количество меньше и, следовательно, скорость пароводяной смеси на выходе из трубок больше. Установка отбойного щита над трубками уменьшает общее увлажнение пара, но не изменяет его зависимости от высоты трубок, так как за щитом основную часть влаги составляют мелкие транспортируемые капли, образующиеся при интенсивных ударах фонтанирующих струй об отбойный щит. [15]
Страницы: 1 2 3