Линейная скорость - фильтрация
Cтраница 1
Линейная скорость фильтрации при этом будет обратно пропорциональна радиальной координате. [1]
 |
Коэффициент диффузии Д, для НС1 при О С.| Кинематическая вязкость воды v. [2] |
Линейная скорость фильтрации СКР в поровом пространстве максимальна на стенках скважины с радиусом гс 0 1 м; она уменьшается с увеличением радиуса проникновения кислоты г. Определить суммарную площадь отверстий на цилиндрических фильтрационных поверхностях радиусом г достаточно сложно. Для этого учитывают неравномерность проникновения СКР в разрезе вокруг скважины ( в вертикальной и горизонтальной плоскостях), а также микронеоднородность перового пространства по распределению поровых каналов и участие их в фильтрации. [3]
 |
Коэффициент диффузии Do / для HF при О С. [4] |
Линейная скорость фильтрации ГКР в поровом пространстве наиболее высокая на стенках скважины ( обычно гс 0 1 м) и уменьшается с увеличением радиуса проникновения кислоты г. Сложнее определить суммарную площадь отверстий на цилиндрических фильтрационных поверхностях радиусом г. Для этого учитывают неравномерность проникновения ГКР в разрез и вокруг скважины ( в вертикальной и горизонтальной плоскостях), а также микронеоднородность перового пространства по распределению поровых каналов и участие их в фильтрации. [5]
Повышение линейной скорости фильтрации воды в основном достигается путем снижения фильтрационного сопротивления в призабойной зоне пласта как добывающих, так и нагнетательных скважин посредством применения методов ОПЗ и закачки в нагнетательные скважины больших объемов4 кислотосодержащих составов. Применение этих мероприятий позволяет увеличить линейную скорость фильтрации воды в пласте в 2 - 3 раза. Такое увеличение линейной скорости фильтрации воды приводит к повышению нефтеотдачи пласта на 5 - 10 % и интенсификации добычи нефти в 2 - 4 раза. Для целей выравнивания фронта движения воды на поздней стадии разработки производится закачка в нагнетательные скважины составов, содержащих НПАВ, способных создавать сопротивление движению воды водонасыщенной части пласта за счет теплового высаливания НПАВ. [6]
Из-за малых линейных скоростей фильтрации воды ( 3 - 5) - 10 - 7 м / с потери на трение оказываются исчезающе малыми, и, следовательно, общие объемы внедрившейся воды должны незначительно зависеть от коэффициента проницаемости и при прочих равных условиях ( давлениях на поверхности первоначального ГВК, объема растворенного в воде газа и др.) в основном определяться толщиной водоносного слоя. Последнее обстоятельство облегчает достоверность прогнозного моделирования, так как представления о толщине водоносного горизонта бывают более обоснованными, чем о средней проницаемости в вертикальном направлении при чередовании хорошо и плохо проницаемых пропластков. [7]
Из-за малых линейных скоростей фильтрации воды ( 3 - 5) - 10 - 7 м / с потери на трение оказываются исчезающе малыми, и, следовательно, общие объемы внедрившейся воды должны незначительно зависеть от коэффициента проницаемости и при прочих равных условиях ( давлениях на поверхности первоначального ГВК, объема растворенного в воде газа и др.) в основном определяться толщиной водоносного слоя. [8]
Влияние линейной скорости фильтрации вытесняющей воды в основном сказывается при скоростях до 2 - 4 м / сут. При дальнейшем увеличении скорости фильтрации воды снижение содержания остаточной нефти столь незначительно, что практически не влияет на величину конечных результатов исследований. [9]
Улин - линейная скорость фильтрации воды, м / сут. [10]
При этом предполагается, что линейная скорость фильтрации и ( лР1м - ч) отнесена к единице поверхности тела. [11]
Полученные зависимости содержания остаточной нефти от линейной скорости фильтрации воды и начальной нефтенасыщенности коллекторов, а также перераспределение нефти ( донасыщение нефтью недонасыщенных пород) в приконтурных зонах пласта и возможное ее недовытеснение в относительно высоконефтенасыщенных коллекторах при заводнении требуют пересмотра существующей системы воздействия на продуктивный пласт. [12]
Полученные зависимости содержания остаточной нефти от линейной скорости фильтрации воды и начальной нефтенасыщенности коллекторов, а также перераспределение нефти в приконтурных зонах пласта и возможное ее недовытеснение в относительно высоконасыщенных коллекторах при заводнении требуют пересмотра существующей системы воздействия на продуктивный пласт. [13]
Десорбция пиперидина успешно осуществляется действием 30 % - ного едкого натра при линейной скорости фильтрации последнего 1 - 4 5 мл / мин. [14]
 |
Техническая характеристика типовых фпльтрпв-модулей ИВФ. [15] |
Страницы: 1 2 3