Природная газоконденсатная смесь

Cтраница 3

Из данных табл. 17 следует, что использование турбокомпрессоров позволяет уменьшить годовые приведенные затраты на 895 тыс. руб. по сравнению с другим, наиболее близким по экономичным показателям вариантом. Перспективность использования детандеров определяется не только экономическими показателями их использования при получении сухого газа и стабильного конденсата, но и особенно при комплексной переработке природных газоконденсатных смесей с целью получения чистых компонентов или узких фракций и их использовании в качестве сырья для химической промышленности. [31]

Расчетная изотерма конденсации ( пласт БУ-14 Уренгойского месторождения.| Расчетная изотерма дифференциальной конденсации ( пласт БУ-12 Уренгойского месторождения.| Расчетная изотерма диффе J. [32]

Согласно этому методу, плотность жидкой смеси не должна быть меньше 480 кг / м3 и в смеси не должно содержаться более 30 мол. Эти ограничения при расчете сепарации природных газоконденсатных смесей и выхода насыщенного конденсата часто не соблюдаются. [33]

Коэффициент активности компонента в жидкой фазе находят не по выражениям теории регулярных растворов Гильдебранта, а используя выражения теории Миллера-Гугенхейна и Флори, учитывающий различие в размере молекул смеси и их строения, а также энергию взаимодействия между молекулами. В этом случае для вычисления коэффициента активности требуется определять дополнительные коэффициенты, отражающие влияния этих различий. Методика нахождения таких коэффициентов для природных газоконденсатных смесей не разработана. [34]

Обычно энтальпию растворения фракций ДБК не определяют. Поэтому вычислить параметры растворимости фракций не представляется возможным. В этом случае в расчетах парожидкостного равновесия природных газоконденсатных смесей параметры растворимости фракций приравнивают к параметрам растворимости чистых высококипящих углеводородов, свойства которых близки свойствам выделенных фракций. [35]

Известно около десяти таких методов. Отсутствие в литературе экспериментальных данных о плотности насыщенной жидкости природных газоконденсатных смесей не позволяет оценить точность расчета плотности таких смесей по этим методам. [36]

Значения коэффициентов парного взаимодействия ij. [37]

Известно около 10 методов расчета плотности насыщенных жидкостей. Отсутствие в литературе экспериментальных данных о плотности насыщенной жидкости природных газоконденсатных смесей не позволяет оценить точность расчета плотности таких смесей по этим методам. [38]

Летучесть компонента смеси в газовой фазе рассчитывают по уравнению состояния Редлиха-Квонга, а коэффициент активности по выражению из теории регулярных растворов Гильденбранта. В это выражение входят молярный объем компонента в жидком состоянии и параметр растворимости, который вычисляют по энтальпии испарения компонента смеси. Метод Чао и Сидера рекомендуется использовать в расчетах процессов стабилизации и де-бутанизации насыщенного конденсата, а также сепарации природных газоконденсатных смесей при давлениях примерно до 10 МПа и температуре не ниже 263 К - Чтобы расширить пределы применимости этого метода, предпринимались попытки его модификации, основанные на использовании различных модификаций уравнения состояния Редлиха-Квонга и теории жидких растворов. [39]

Основное ограничение в использовании модификации С. Д. Барсука состоит в эмпирическом подходе к определению коэф-фициентов полученного им уравнения состояния. Поэтому выходить из пределов давлений и температур, для которых были найдены коэффициенты уравнения С. Д. Барсука, при проведении расчетов парожидкостного равновесия не рекомендуется. Кроме того, отсутствие обобщенных зависимостей для вычисления коэффициентов уравнения фракции группы GS не позволяет использовать уравнение С. Д. Барсука для природных газоконденсатных смесей. [40]

Сущность применения давления схождения для расчета парожидкостного равновесия состоит в следующем: при равенстве - давлений, температур и давлений схождения различных смесей коэффициенты распределения одноименных компонентов этих смесей одинаковы. Такой подход является распространением теории соответственных состояний на расчет коэффициентов распределения. Строго говоря, это справедливо лишь для смесей, состоящих из гомологов метана. В природных газоконденсатных смесях содержатся не только углеводоро - - ды различного строения, но и неуглеводородные компоненты. Поэтому применительно к таким смесям указанный подход не является строгим. [41]

В основе методов определения давления схождения, использующих замену многокомпонентной смеси псевдобинарной системой, лежит предположение о подобии вида критических кривых бинарных смесей метана с действительными и псевдобинарными компонентами. Однако это подобие характерно для смесей, состоящих из нормальных парафиновых углеводородов. Критические кривые метана с ароматическими и нафтеновыми углеводородами, как показано Г. С.Степановой [18], а также углекислым газом и сероводородом, как выявлено Ленои-ром, заметно отличаются от критических кривых метана с нормальными парафиновыми углеводородами. Это также снижает точность расчетов парожидкост-ного равновесия природных газоконденсатных смесей по давлению схождения, найденному в результате замены многокомпонентной смеси псевдобинарной системой. [42]

Так, Чангом, Чеппелером и Кобояши ( 1968 г.) предлагается при вычислении коэффициента летучести компонента в газовой фазе г) г-г по уравнению РК коэффициент а считать функцией температуры и вычислять по выражению Вильсона. В этом случае для вычисления угж требуется определять дополнительные коэффициенты, учитывающие влияние этих различий. Методика нахождения этих коэффициентов для природных газоконденсатных смесей не разработана. [43]

Страницы: 1 2 3