Сварное соединение - лист
Cтраница 2
Результаты применения крестовой пробы показали, что при содержании водорода до 0 007 % и стандартном содержании кислорода и азота и при соблюдении качественной технологии сварки в сварных соединениях листов толщиной до 14 мм из сплавов титана с 3 - 6 5 % А1, легированных V, Мо, Mn, Fe, Сг и Si в сумме до 1 5 %, холодных трещин не возникает. При содержании водорода 0 01 % появление трещин становится вероятным. [16]
Если сварные швы расположены в стыке симметрично, то при вычислении расчетной длины следует учитывать длину всех швов. Часто применяют сварное соединение листов встык ( рис. 117), когда зазор между соединяемыми листами заполняется расплавленным металлом. При сравнительно большой толщине соединяемых элементов их кромки перед сваркой специально обрабатывают. Высоту шва обычно принимают равной толщине листов. [17]
 |
Стыки прокатных балок. [18] |
Основным типом сварных соединений листов является соединение встык. Стык растянутого пояса, если он расположен в зоне балки, где напряжения в поясе превышают расчетное сопротивление сварного шва на растяжение, устраивают косым или сваривают автоматической сваркой, выводя начало и конец шва на технологические планки. [19]
Нахлесточное соединение со сваркой с одной стороны допускается при сборке днища и крыши из рулонных заготовок с величиной нахлестки не менее 30 мм. При полистовой сборке днищ и крыш допускаются сварные соединения листов встык на подкладке и нахлесточные соединения с величиной нахлестки 5t, но не менее 30 мм. [20]
 |
Микроструктура листа толщиной 3 0 мм из сплава М40. [21] |
Угол загиба сварных АрДС соединений толщиной 3 0 мм в случае применения сварочной проволоки сплава М40 составляет а 45 - 55 град. Однако применение в качестве присадки проволоки АМгб повышает склонность сварных соединений листа толщиной 3 0 мм сплава М40 к образованию и развитию горячих трещин ( К 40 - 50 %; А -, 1 6 м / мин), не изменяя их прочностных характеристик. [22]
Сосредоточение деформации металла на границах зерен при прохождении через высокотемпературный участок термического сварочного цикла, особенно ту его часть, где уже прекратилась миграция границ и достройка зерен, должно привести к большой искаженное кристаллической решетки в приграничных зонах. Такой сдвиг должен сопровождаться существенным ростом плотности дислокаций и вакансий на границах. Особенно велик он должен быть на границах, расположенных нормально к направлению растяжения. При особо высокой степени локального сосредоточения деформации на таких участках границ могут образоваться микронесплошности типа трещин. Следовательно, меж-зеренный сдвиг в высокотемпературной области должен значительно расширить зону разрыхления границ, увеличить ее свободную энергию и склонность к адсорбции атомов инородных элементов. Ширина зоны разрыхления определяет реальную ширину границ, наблюдаемую на шлифах после травления металла. Расчеты показывают, что высокотемпературная зернограничная деформация может пройти только в том случае, когда ширина границ незначительно больше теоретической. Столь значительное увеличение ширины реальных границ зерен происходит в результате стока и накопления точечных и линейных дефектов, образующих благодаря лесу дислокаций и пор типа объединенных поливакансий широкую зону нарушенной структуры. Плотность нарушений возрастает вследствие локализации сдвига по границам. Скопление дислокаций у границы видно на микроструктуре ( рис. 69), выявленной при электронной микроскопии на просвет околошовной зоны сварного шва фольги из коррозионно-стойкой стали. Аналогичный результат отмечен и при травлении декорированных дислокаций на шлифах сварных соединений листов большей толщины. Но, по-видимому, при плотном скоплении дислокаций на границах образуется фронт травимости, равный всей площади их скопления размером до 10 - 4 см. А. Хейденрейх [62] считал, что при циклическом нагружении дислокации могут концентрироваться у границ в слое толщиной около 0 2 мм. [23]
Страницы: 1 2