Замковое резьбовое соединение

Cтраница 3

Поскольку резьба представляет собой концентратор напряжений, то можно было бы на первый взгляд предположить, что причиной резкого снижения усталостной прочности замковых резьбовых соединений и является концентрация напряжений по впадинам резьбы. [31]

Таким образом, исследования показали ( табл. 21), что комбинированный метод упрочнения дробеструйной обработкой и метализационным цинкованием является наиболее действенным средством повышения коррозионно-усталостной прочности замковых резьбовых соединений. Он обеспечивает также и достаточный уровень износостойкости резьбы. [32]

С повышением прочности и хрупкости сталей повышается их чувствительность к коррозии под напряженем. Замковые резьбовые соединения 3 - 42 из стали марки 40ХН, подвергнутые закалке от температуры 850 С ( твердость НВ293) % после выдержки в буровом растворе в течение 15 сут имели условный предел выносливости ( при базе 10 млн. циклов) на 35 % ниже, чем образцы, испытанные непосредственно после свинчивания. Эти эксперименты подтверждают необходимость защиты поверхностей резьб от коррозионно-усталостных поражений. [33]

При работе бурильной колонны нередко встречаются случаи промыва замковой резьбы. Плотность замкового резьбового соединения в основном обеспечивается качеством торцевых упорных поверхностей муфты и ниппеля и осевой силой прижатия этих поверхностей, величина которой зависит от крутящего момента при свинчивании. Поэтому величина оптимального момента свинчивания замкового соединения имеет первостепенное значение для обеспечения плотности. [34]

Зависимость натяга замковых резьбовых соединений, выраженного через величину относительного смещения линии, нанесенной на образующую замковых деталей, от числа циклов свинчивания и развинчивания резьбы. / - без покрытия. 2 - с комбинированным упрочнением. 3 - е комбинированным упрочнением в абразивной среде. [35]

Предлагаемый комбинированный метод поверхностного упрочнения не оказывает заметного влияния на изометрические параметры и натяг соединения. Натяг замкового резьбового соединения 3 - 42 после обработки увеличивался в среднем на 0 2 - 0 3 мм при свинчивании образцов вручную. [36]

Зависимость долговечности и предела выносливости соединений ЛБТбз. [37]

В практике эксплуатации встречаются случаи промыва замковых соединений, которые иногда приводят к тяжелым авариям. Утечки через замковые резьбовые соединения могут существенно сказаться на величине гидравлической мощности, подводимой к забою скважины. [38]

При эксплуатации бурильных труб особое внимание следует уделять их резьбовым соединениям. С целью обеспечения равномерной отработки замковых резьбовых соединений следует производить через каждые 20 - 40 рейсов смену рабочих и нерабочих замковых соединений. Для этого при очередном подъеме бурильной колонны у первой свечи отвинчивается верхняя труба и далее поднимают по нерабочим соединениям. При спуске этот порядок сохраняется. [39]

Характерно, что почти все поломки замковых резьбовых соединений происходили по зарезьбовой разгружающей канавке ниппеля. [40]

Все виды закалки повышают твердость и износостойкость резьбы. Однако объемная термообработка снижает коррозионно-усталостную прочность замковых резьбовых соединений. [41]

Однако приведенные в табл. 11 величины пределов усталости замковых резьбовых соединений следует использовать при расчетах и проектировании бурильных колонн только как ориентировочные. Дело в том, что приведенные показатели выносливости резьб получены при испытаниях на воздухе. В реальных же условиях бурильная колонна работает в средах водных растворов, которые, как показывает опыт промысловых и лабораторных работ, обладают значительной коррозионной агрессивностью. Даже при бурении с продувкой скважин воздухом среда в скважине весьма корро-зионно активна благодаря достаточному количеству капелек пластовых вод с максимальным содержанием в них растворенного кислорода воздуха. [42]

Необходимость повышения работоспособности замковых резьб как наиболее перспективных соединений бурильной колонны требует выбора способа упрочнения, который обеспечивал бы одновременное сопротивление резьбы коррозионно-ус-талостному разрушению и износу при многократном свинчивании и развинчивании. Исходя из этого, следует проанализировать основные методы, рекомендуемые для повышения работоспособности замковых резьбовых соединений. [43]

На рис. 4 показана типовая технологическая схема работы узлов комплекта испытательных инструментов. Наращивая бурильные трубы, КИИ спускают в скважину. Резьбовые соединения бурильных труб при спуске их в скважину, а также замковые резьбовые соединения узлов, расположенных выше пакера, - уплотняют пеньковым шнуром, смазывают консистентной смазкой и крепят машинными ключами. Использование бурильных труб с частично промытыми резьбовыми соединениями не допускается. При спуске постоянно контролируют герметичность бурильной колонны и наличие уровня на устье в кольцевом пространстве скважины. [44]

Однако, учитывая условия работы замковых резьб, необходимо выбрать метод упрочнения, повышающий не только усталостную и коррозионно-усталостную прочность, но и износостойкость резьбового соединения. К сожалению, ПТМУ не повышает твердость и сопротивление износу профиля замковой резьбы, подвергающейся многократному свинчиванию и развинчиванию. Совмещение объемной термической обработки и последующего ПТМУ существенно повышает и твердость металла, и сопротивление коррозионной усталости. Замковые резьбовые соединения 3 - 42 из стали марки 40ХН после закалки и отпуска при 580 С и ПТМУ имели предел выносливости, равный 130 кгс-м, что на 60 % выше, чем у образцов с термической обработкой без поверхностного упрочнения. Следовательно, применение комбинированного упрочнения дает больший относительный эффект, чем одного ПТМУ, однако во втором случае абсолютная величина циклической прочности несколько выше. [45]

Страницы: 1 2 3 4