Cтраница 3
Узким местом в конструкции титано-платинового анода являец-ся зона контакта титан - платинн. При эксплуатации таких анодов в условиях получения HgSgOg через 4 - 5 лет происходит отставание платиновой фольги от титановой основы. Максимальная скорость коррозии наблюдается для сплавов, содержащих 70 - 80 платины, соответствующих биметаллическим соединениям. [31]
При этом медные нерасходуемые электроды под слоем флюса переплавляются в неохлаждаемой стальной обечайке, внутри которой предварительно приварены ( или предварительно закреплены) стальные ребра жесткости. Полученная биметаллическая заготовка механически обрабатывается, а именно выбирается лишний металл ( медь) с целью получения гильзы с заглубленными в ней ребрами жесткости, образующими по всей площади контакта указанное биметаллическое соединение, которое и обеспечивает гильзе высокие термомеханические эксплуатационные характеристики. Сопоставительный анализ с прототипом показывает, что заявляемый кристаллизатор отличается тем, что вертикальные ребра жесткости заглублены в гильзу и образуют с ней по всей площади контакта биметаллическое соединение. [32]
Узким местом в конструкции титано-платинового анода является зона контакта титан - платинн. При эксплуатации таких анодов в условиях получения 2 6 чеРе8 лет происходит отставание платиновой фольги от титановой основы. В процессе контактной приварки платины к титану происходит образование бинарных сплавов. Максимальная скорость коррозии наблюдается для сплавов, содержащих 70 - 80 платины, соответствующих биметаллическим соединениям. [33]
Исследование характера распределения остаточных напряжений в биметалле сталь медь показало, что в исходном состоянии на поверхности плакирующего слоя присутствуют напряжения сжатия до 150 МПа, в зоне соединения напряжения сжатия до 320 МПа. Отпуск биметалла при 550 С в течение 3 часов приводит к появлению на поверхности плакирующего слоя напряжений растяжения достигающих 320 МПа, оставляя почти без изменения характер распределения остаточных напряжений в зове соединения и в основном металле. Увеличение тешературы термической обработки приводит к уменьшению растягивающих напряжений на поверхности плакирующего слоя до 180 МПа, незначительно изменяя характер последних в зоне соединения и в основном металле. Анализ результатов испытаний на малоцикловую усталость композиции сталь-медь показали, что усталость существенно не зависит от режима термообработки, а во многом связана с прочностью я качеством биметаллического соединения, обусловленного технологией изготовления. [34]
Анализы, молекулярные веса и ИК-спектры подтверждают строение синтезированных нами веществ. Для С5Н5 ( СО) 3Мо - Sn ( С6Н6) 3 Е. И. За-валишиным, Т. Л. Хоцяновой и Ю. Т. Стручковым проведено рентгено-структурное исследование. Из этой работы следует, что расстояние Мо - Sn в описываемом веществе 2 85 0 02 А, что по литературным данным [7] лишь на 0 08 А превышает сумму атомных радиусов обоих металлов. Таким образом, связь Mo-Sn, а по аналогии, вероятно, и другие связи металл-металл в описанных нами соединениях - ковалентные связи. На это указывает также растворимость наших биметаллических соединений в гексане и других углеводородах. [35]