Переходное индуктивное сопротивление

Cтраница 1

Генераторы электрические паротурбинные двухполюсные ( турбогенераторы ( ГОСТ 533 - 76. [1]

Переходное индуктивное сопротивление по продольной оси ( насыщенное значение) не более 0 4 для турбогенераторов ел - 3000 об / мин и не более 0 5 для турбогенераторов с л 1500 об / мин. [2]

Переходное индуктивное сопротивление по продольной оси подобно синхронному индуктивному сопротивлению по этой оси может быть измерено при. [3]

ЭДС за переходным индуктивным сопротивлением остается постоянной. [4]

У большинства неявнополюсных машин значения переходных индуктивных сопротивлений по обеим осям ( x d и х) очечь близки друг к другу. [5]

Зависимость максимального изменения напряжения синхронного. [6]

Вследствие этого электродвижущая сила синхронного генератора за переходным индуктивным сопротивлением e d, пропорциональная результирующим потокосцеплениям обмотки возбуждения, не может измениться мгновенно и в начальный момент нарушения режима генератора остается неизменной. [7]

Для выполнения этих требований генераторы снабжены мощной демпферной клеткой, переходное индуктивное сопротивление по продольной оси x d находится в пределах ОД. Тем не менее в генераторах наблюдаются высокие провалы напряжения. Это объясняется низким быстродействием регуляторов напряжения на магнитных усилителях и большой постоянной времени обмотки возбуждения возбудителя. Даже применение тиристорных и транзисторных регуляторов не позволяет полностью решить эту проблему, особенно при питании импульсных нагрузок. В результате для питания мощных радиолокационных станций приходится вводить восьмикратный запас по мощности. И в этом случае система гармонического компаундирования позволяет решить эту проблему. Во-первых, мощность гармонической обмотки прямо пропорциональна величине и коэффициенту мощности нагрузки и использует энергию, которая идет в генераторе на потери. [8]

Синхронные индуктивные сопротивления по продольной и поперечной оси ( xd, xq) переходные индуктивные сопротивления x d, x q, сверхпереходные индуктивные сопротивления x d, x q и соответствующие постоянные времени обмоток могут быть определены в соответствии с рекомендациями МЭК ( первое дополнение к публикации 34 - 4, часть 4) по частотным характеристикам. ГОСТ 10169 - 77 также предполагает определение параметров по частотным характеристикам, полученным из опыта, при котором обмотка якоря при неподвижном роторе подключается к источнику напряжения переменной частоты. [9]

Ориентировочная оценка н. с. возбуждения при номинальной нагрузке. [10]

В машинах с непосредственным охлаждением высоту сердечника полюса для уменьшения рассеяния полюсов и переходного индуктивного сопротивления уменьшают по сравнению с найденной по (6.58): Ff при водяном или водородном непосредственном охлаждении обмотки возбуждения примерно в 1 5 раза, при воздушном непосредственном охлаждении при - &0 мерно в 1 15 раза. [11]

После затухания свободного тока в успокоительной обмотке ротора эквивалентное индуктивное сопротивление машины оценивается приблизительно переходным индуктивным сопротивлением по продольной оси ха. [12]

Выразим коэффициенты fi и о через широко употребляемые параметры - синхронное сопротивление кл и переходное индуктивное сопротивление по продольной оси х а. Физическое содержание параметра ха было дано ранее. [13]

Синхронные двигатели, в том числе с трехфазной пусковой обмоткой в схеме замещения, представляются переходными индуктивными сопротивлениями. Гашение поля синхронных двигателей производится для снятия остаточного напряжения на сборных шинах, а также с целью снижения усилий, воздействующих на лобовые части обмотки статора синхронного двигателя, которые значительны при несинхронном включении. У тиристорных возбудителей типа ТВУ гашение поля производится переводом выпрямителя в инверторный режим и автоматическим включением разрядногно сопротивления, что достигается и при отключении автомата гашения поля. [14]

Основные технические данные турбогенераторов серий ТВС, ТВФ, ТГВ, ТВМ, ТВВ. [15]

Страницы: 1 2