Переходное индуктивное сопротивление

Cтраница 2

Обозначения: Xj - синхронное индуктивное сопротивление обмотки якоря по продольной оси; X d - переходное индуктивное сопротивление обмотки якоря по продольной оси; X j - сверхпереходное индуктивное сопротивление обмотки якоря по продольной оси; Т, - постоянная времени обмотки возбуждения при разомкнутых обмотке якоря и демпферной обмотке; T j - переходная постоянная времени обмотки возбуждения; Tj - сверхпереходная постоянная времени обмотки возбуждения; Та - постоянная времени обмотки якоря; Хг - индуктивное сопротивление обратной последовательности обмотки якоря; XQ - индуктивное сопротивление нулевой последовательности обмотки якоря; / у - активное сопротивление обмотки возбуждения. [16]

ДО, Дq и трансформаторных электромагнитных связей между якорной и демпферной обмотками статора, X d - переходное индуктивное сопротивление, зависящее от параметров обмотки возбуждения и трансформаторной связи между обмоткой якоря и обмоткой возбуждения; id, x q, t d - постоянные времени свободного сверхпереходного и переходного процессов. [17]

С другой стороны, введение в цепь обмотки возбуждения генератора индуктивности последовательной обмотки возбуждения возбудителя несколько увеличивает переходное индуктивное сопротивление генератора и поэтому пропорционально снижает увеличение его тока возбуждения, необходимое для поддержания постоянства потокосцепления его цепи возбуждения. Возникает также перераспределение этого тотокосцепления: потокосцепление последовательной обмотки возбуждения возбудителя увеличивается, в то время как потокосцепление обмотки возбуждения генератора соответственно снижается. Эти неблагоприятные стороны последовательного возбуждения относительно малы. [18]

Из анализа выражения (5.85) следует, что в случае, если коэффициент мощности нагрузки равен нулю, начальное падение определяется продольным переходным индуктивным сопротивлением машины. Закон изменения напряжения на зажимах генератора при постоянстве тока возбуждения определяется постоянной времени обмотки возбуждения генератора. [19]

Основные параметры турбогенераторов при постоянных габаритах. [20]

К основным параметрам принято относить: синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси Xd-1 / ОКЗ, где О СЗ - отношение короткого замыкания; переходное индуктивное сопротивление x d по продольной оси; сверхпереходное индуктивное сопротивление х а по продольной оси; электромагнитные постоянные времени затухания апериодической составляющей тока статора Та, свободной переходной и свободной сверхпереходной составляющих токов генератора T d и T fd и механическую постоянную времени Tj. Сопротивления обычно выражают в относительных единицах, а постоянные времени в секундах. [21]

Уравнения трансформаторов получаются из уравнений обобщенной машины и теория трансформаторов и вращающихся машин близки друг к друг. Поэтому и в трансформаторах целесообразно ввести понятие установившихся и переходных индуктивных сопротивлений. [22]

При выборе главных размеров гидрогенераторов исходя из заданной номинальной мощности и частоты вращения приходится дополнительно учитывать, что гидрогенератор должен обладать достаточно большим моментом инерции ротора, требуемой величиной переходного индуктивного сопротивления x d и выдерживать без повреждений центробежные силы, возникающие при вращении с угонной частотой / гуг. [23]

Дальнейшее увеличение емкостной мощности возможно в случае применения поперечной обмотки. Она оказывает удерживающее действие, сохраняя угловое положение ротора близким к нулю, при отрицательном токе в главной продольной обмотке. Если АРВ и возбудительная система безынерционны, то предельная реактивная мощность может достигнуть QU2 / x q, где x q - переходное индуктивное сопротивление в поперечной оси. Эта мощность значительно превышает номинальную. Электромагнитное запаздывание уменьшает предельную мощность. Компенсация запаздывающего действия достигается за счет введения в закон регулирования первой производной угла. [24]

Четырехполюсные турбогенераторы имеют по сравнению с двухполюсными той же мощности примерно в 2 раза большую массу ротора. Изготовление таких роторов связано со значительными трудностями, поскольку лишь в некоторых странах металлургической промышленностью освоено производство поковок большой массы. Для турбогенераторных заводов требуется станочное и подъемнотранспортное оборудование, имеющее большую грузоподъемность. Уменьшение массы ротора осуществляется за счет максимально допустимого использования всех элементов активной зоны генератора по электромагнитным загрузкам. При этом происходит возрастание переходного индуктивного сопротивления х а, а следовательно, и некоторое снижение уровня устойчивости. [25]

Страницы: 1 2