Полное индуктивное сопротивление

Cтраница 1

Полное индуктивное сопротивление также остается постоянным, если только не изменяется циркуляция вокруг элемента. [1]

Определяем полное индуктивное сопротивление трансформатора: по формулам ( 5 - 22) - ( 5 - 24), ( 5 - 27), ( 5 - 29), ( 5 - 33) и ( 5 - 34) - при двух обмотках равной высоты; по формулам ( 5 - 20), ( 5 - 22) - ( 5 - 24), ( 5 - 30), ( 5 - 32) и ( 5 - 34) - при укороченной вторичной обмотке; по формулам ( 5 - 22) - ( 5 - 26), ( 5 - 34) - при произвольном расположении первичной и вторичной обмоток. [2]

Представляет собой полное индуктивное сопротивление обмотки якоря для симметричной системы токов прямой последовательности. [3]

Значение min t. [4]

Для биплана с выносом полное индуктивное сопротивление то же, что и для биплана с крыльями без выноса, но с одинаковым вертикальным расстоянием Л между крыльями, только сопротивление иначе распределено между обоими крыльями: переднее крыло имеет меньшее, а заднее - большее индуктивное сопротивление. [5]

Это показывает, что полное индуктивное сопротивление крыла не изменяется по порядку величины при увеличении его размаха. [6]

Хи, 23 - полные индуктивные сопротивления обмоток трансформатора, равные сумме индуктивных сопротивлений рассеяния и взаимной индукции; л: 12 - сопротивление взаимной индукции обмоток. [7]

Выше мы видели, что полное индуктивное сопротивление биплана (31.23) не зависит от выноса; поэтому, чтобы вычислить индуктивное сопротивление произвольного биплана, надо найти эквивалентный биплан без выноса, обладающий теми же геометрическими характеристиками и тем же распределением циркуляции вдоль размаха каждого из крыльев, что и у действительного биплана с выносом. Но от этого задача не становится проще. С одной стороны, распределение циркуляции вдоль размаха крыла, оказывающего влияние на другое крыло, определяется еще труднее, чем в случае крыла моноплана; кроме того, вычисление скоростей и индуктивного сопротивления на крыле, находящемся под действием другого крыла, весьма сложно и обычными методами почти не осуществимо. [8]

Но в таком случае последний интеграл представляет полное индуктивное сопротивление системы, откуда следует, что это сопротивление равно кинетической энергии плоского слоя жидкости, толщина которого равна единице длины. [9]

А, JfB, Хдл ХДя - - полные индуктивные сопротивления обмоток в d, ( / - модели ( см. рис. 3.29, б) на постоянной синхронной частоте ю шс; Xad Xd - Ха: Ха Х11 - Ха - индуктивные сопротивления взаимоиндукции обмоток по d - и g - осям; Ха - индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора. [10]

Пути замыкания потоков. [11]

СДПМ и параметр xd в СРД близки к значению полного индуктивного сопротивления обмотки статора ( хт х а) асинхронной машины. [12]

Этот результат приводит к следующей теореме, установленной Мун-ком: полное индуктивное сопротивление остается неизменным при перемещении одного или обоих крыльев в направлении скорости, если при этом не изменяются циркуляции 1 и Г2, что может быть достигнуто надлежащим изменением углов атаки. Эта теорема справедлива также для любого элемента крыла. [13]

Зная индуктивности обмоток, определяют индуктивные сопротивления обмоток: xo) L - полное индуктивное сопротивление обмотки, Xi2 - охМ - сопротивление взаимной индукции и х coL0 - индуктивное сопротивление рассеяния. [14]

Выше мы видели ( теорема Мунка), что несущий элемент может б ать смещен в направлении главного потока без изменения полного индуктивного сопротивления; при этом должно, разумеется, соблюдаться условие, что для элемента сохраняется прежнее значение циркуляции, чего модою достигнуть надлежащим изменением угла атаки. [15]

Страницы: 1 2 3