Cтраница 2
Уравнения ( 1008), ( 1009) и ( 1010) выведены исходя из переходного и сверхпереходного реактивных сопротивлений. Величина главного реактивного сопротивления не учтена. [16]
Система свободных токов, имеющих характер постоянного тока, имеет другие свойства. Такое уменьшение величины главного реактивного сопротивления означает примерно удвоение коэффициента рассеяния. [17]
Главное реактивное сопротивление Xh зависит от насыщения стали. Еще не ясно, какая величина главного реактивного сопротивления имеет решающее значение для рассеяния в воздушном зазоре. [18]
Они возбуждаются не собственным током одной обмотки, а результирующим током обеих обмоток. В асинхронных машинах, например, они пропорциональны току намагничивания, и их следовало бы учесть в виде некоторой добавки к величине главного реактивного сопротивления, но это дополнительное сопротивление мало, и им обычно в расчетах пренебрегают. [19]
Рассмотрим кратко отклонения от подобия, которые обеспечивают хорошее моделирование. Главное реактивное сопротивление повышают путем уменьшения воздушного зазора или понижения индукции в воздушном зазоре. [20]
Под главным реактивным сопротивлением или реактивным сопротивлением реакции якоря понимается такое сопротивление, которое в магнитном отношении связывает обмотки статора и ротора. Если исходным является приведенное число витков, то тогда получим взаимное реактивное сопротивление; оно соответствует взаимной индуктивности обеих обмоток. Ниже для простоты будем рассматривать главное реактивное сопротивление, приведенное только к обмотке статора. [21]
Для работающей машины это справедливо только при пренебрежении активным сопротивлением статора и реактивным сопротивлением рассеяния, что практически вполне допустимо. Индукция в воздушном зазоре определяется при этом напряжением сети, уменьшенным на падение напряжения в активном и реактивном сопротивлениях статора. В случае заторможенного асинхронного двигателя индукция воздушного зазора обусловливается не полным напряжением, а только его частью, равной UnZi / ( Z1 Z2), где Z1 - полное сопротивление статора, a Z2 - полное сопротивление ротора. Ввиду того, что эти оба сопротивления по сравнению с главным реактивным сопротивлением Хн незначительны, величина упомянутых частичных напряжений практически не зависит от положения ротора. То же самое справедливо и для величины потока в воздушном зазоре. Если же ротор очень далеко выдвигается из расточки статора, то начинает отчетливо проявляться влияние активного и реактивного сопротивлений статора и поток уменьшается. Практически ротор никогда не выдвигается из статора больше чем на одну четверть его длины, так что наше предположение является вполне справедливым. [22]
Главное реактивное сопротивление неявнополюсной машины не зависит от положения ротора, если пазы на роторе распределены по окружности равномерно. Если же пазы имеются только на определенной части ротора, а на остальной они отсутствуют, то этим обеим частям соответствуют различные коэффициенты Картера. Там, где пазы отсутствуют, эквивалентный зазор б меньше, а реактивное сопротивление больше. Обычно это имеет место по продольной оси ротора. Насыщение стали снижает главное реактивное сопротивление, так как из-за насыщения эквивалентный зазор возрастает. Обычно влияние насыщения у неявнополюсных машин мало, так как эти машины имеют большой зазор. [23]
Рассмотрим кратко отклонения от подобия, которые обеспечивают хорошее моделирование. Главное реактивное сопротивление повышают путем уменьшения воздушного зазора или понижения индукции в воздушном зазоре. Однако в действительности в качестве модели выбирается машина со значительно меньшим числом полюсов. Коэффициент рассеяния машины в результате этого уменьшается в такой мере, что часто повышение главного реактивного сопротивления будет недостаточным для обеспечения желаемых значений реактивных сопротивлений рассеяния. В этом случае приходится увеличивать пазовое рассеяние путем углубления пазов. С учетом добавочных потерь при малых воздушных зазорах выбирают полузакрытые пазы. [24]