Фракционный состав - катализатор
Cтраница 2
Количество мелкозернистого материала, уносимого из псевдо-ожиженного слоя, зависит от скорости газового потока, физических свойств твердого материала и газа ( удельные веса и вязкость), фракционного состава катализатора. В псевдоожиженном слое твердого материала содержится определенное количество частиц, которые могут быть унесены при данной скорости из слоя. [16]
Для этого в аппарате должен быть создан равномерный режим псевдоожижения без местных выбросов, что зависит от соблюдения технологического режима, в частности равномерности газораспределения по сечению аппарата и фракционного состава катализатора. [17]
Регулярно отбираемые на действующих установках пробы катализатора испытываются на активность, содержание кокса, стойкость против истирания и воздействия водяного пара, загрязнение металлами. Одновременно определяются фракционный состав катализатора ( по размеру частиц), удельная поверхность пор, объем и средний диаметр пор. При проверке равновесной активности катализатора путем крекинга сырья серьезное внимание обращают на количество образующегося кокса, поскольку эксплуатационные расходы на заводской установке зависят от его выхода. Снижение выхода кокса уменьшает расход воздуха и энергии на его сжатие, нагрузку и износ циклонных сепараторов, а также сокращает потери катализатора, уносимого в атмосферу газами регенерации. [18]
Большое влияние на степень запыленности перед входом в циклоны оказывает характер псевдоожижения. Характер псевдоожижения определяется фракционным составом катализатора и его равномерным распределением по сечению при нормальном режиме аппарата. Последнее обстоятельство обусловливается конструкцией распределительной решетки и расположением отверстий на ней. [19]
Можно предполагать, что другой причиной явилось изменение фракционного состава катализатора, а именно потери наиболее тонких частиц и в связи с этим различная укладка при определении насыпного веса катализатора в уплотненном состоянии. В отдельные дни, в частности в последние трое суток работы, свежий катализатор в систему не добавлялся. Если учесть, что поступавший в систему свежий катализатор по индексу активности практически почти не отличался от уже работавшего, а также жесткие условия работы последнего, то несмотря на сравнительно высокий средний расход свежего катализатора, остается в силе сделанное выше заключение о достаточной стабильности индекса активности испытанного природного катализатора в выполненном промышленном опыте крекинга нефти. [20]
Исследования такой системы пневмотранспорта [71] показали, что в подъемном стояке достигаются высокие концентрации катализатора, сравнимые с концентрацией катализатора в псевдоожиженном слое. По существу пневмовзвесь в подъемном стояке является поступательно движущимся псевдоожиженным слоем мелкозернистого катализатора. Состояние псевдоожиженного слоя во многом определяется фракционным составом катализатора. Пневматический транспорт потоком высокой концентрации не является в этой части исключением. Опыты [71] показали, что наилучшая циркуляция получается у алюмосиликатного катализатора с частицами размером 66 5 мк. [21]
При окислении кокса в кинетической области зависимость скорости окисления от температуры удовлетворяет закону Аррениуса. Скорость окисления кокса, выраженная в единицах веса окисленного кокса в единицу времени, пропорциональна степени закоксованности, другими словами, время окисления определенной части кокса не зависит от количества отложенного кокса. Кроме того, для данной области характерна независимость хода процесса от фракционного состава катализатора. [22]
 |
Влияние размер частиц катализатора на выход бутилена ( а и избирательность дегидрирования ( б. [23] |
Уже указывалось, что скорость дегидрирования бутана при температурах ниже 570 С не зависит от размера частиц катализатора, если эти частицы меньше 0 8 - 1 мм. Оказывается, в реакторе со взвешенным слоем размер частиц катализатора существенным образом влияет на выход и избирательность дегидрирования. Из полученных данных следует, что выход бутилена при прочих равных условиях растет с увеличением размера частиц катализатора, причем фракционный состав катализатора не имеет существенного значения. [24]
Для эффективного осуществления реакций в кипящем слое скорость в реакторе должна быть такой, чтобы число образующихся пузырей было минимальным. В то же время скорость должна быть достаточной для обеспечения интенсивной циркуляции твердых частиц и достаточно высокой теплопередачи от стенки к слою. Этим условиям отвечает скорость, в 3 - 4 раза превышающая критическую. Однако более высокие скорости позволяют увеличить производительность реактора, а условия контактирования определяются не только скоростью, а в значительной степени зависят и от фракционного состава катализатора. В многочисленных публикациях, особенно в патентной литературе, рассматриваются конструкции различных внутренних устройств, предназначенных для разрушения пузырей и уменьшения роли обратного перемешивания в реакторах с кипящим слоем. При оценке таких устройств следует иметь в виду, что они могут уменьшить и перемешивание твердого материала, что может привести к возникновению в слое нежелательных вертикальных градиентов температуры. [25]
 |
J-17. Схема реактора с кипящим. слоем для производства фталевого ангидрида. [26] |
На рис. П-17 приведен реактор для окисления нафталина в псевдоожиженном слое. С помощью форсунок жидкий нафталин распыляется непосредственно в слое. Температура легко поддерживается в узких пределах благодаря наличию теплоносителя. Расходное соотношение по катализатору составляет 5 кг на 1000 кг нафталина. Фракционный состав катализатора 0 - 300 мкм, условное время контакта 10 - 20 с, скорость газа в слое - 30 - 60 см / с. Процесс успешно осуществлен в 1945 г. Шервин Вильяме Компани. Современный реактор производит до 100 т фталевого ангидрида в сутки с выходом ангидрида порядка 95 или 85 кг на 100 кг нафталина. [27]
Страницы: 1 2