Высокопрочный сплав - система
Cтраница 1
Высокопрочные сплавы системы А1 - Си - Mg проявляют склонность к коррозионному растрескиванию в средах с большим содержанием сероводорода, что ограничивает область их применения. Возникает также необходимость устранения контакта труб с обсадной колонной. [1]
Трубы высокопрочных сплавов системы А1 - Zn-Mg при комнатной температуре обладают пониженным сопротивлением ударным нагрузкам, особенно в поперечном направлении. При: этом заметное повышение ударной вязкости в обоих направлениях наблюдается при снижении в сплавах примесей железа и: кремния. [2]
В связи с тем, что высокопрочные сплавы системы Al-Zn-Mg при испытании в щелочных растворах обнаружили коррозионную стойкость по сравнению с другими алюминиевыми сплавами, необходимо было исследовать скорость коррозии различных сплавов указанной системы. [3]
Этот вид коррозии имеет ограниченное распространение и характерен лишь для нескольких алюминиевых сплавов [9], в частности для высокопрочных сплавов системы Al-Zn-Mg - Си и некоторых сплавов системы Al-Mg ( как деформируемых, так и литейных) с повышенным содержанием магния, особенно после специальных низкотемпературных обработок, подобных тем, которые имеют место при сушке лакокрасочных покрытий. Коррозионное растрескивание алюминиевых сплавов носит межкристаллитный характер ( см. разд. [4]
 |
Влияние железа и кремния на. [5] |
При всех содержаниях железа и кремния ( в данном случае до 0 35 % Fe до 0 25 % Si) пластичность высокопрочных сплавов системы Al-Mg-Zn - Си с цирконием значительно выше, чем тех же сплавов с марганцем. [6]
В качестве материала для алюминиевых труб можно использовать: чистый алюминий марок АД1, АД, АДО; сплавы алюминиево-магниевые, не упрочняемые термической обработкой, марок АМг2, АМгЗ, АМгб, а также высокопрочные сплавы системы А1 - Mg - Zn марки В92, системы А1 - Си - Мд марок Д1 и Д16 и системы А1 - Mg - Si марки АД35, упрочняемые термической обработкой, и др. Выбор той или иной марки алюминиевого сплава зависит от рабочего давления газонефтепровода и технологии его монтажа. [7]
В качестве материала для алюминиевых труб можно использовать: чистый алюминий марок АД1, АД, АДО; сплавы алюминиево-магниевые, не упрочняемые термической обработкой, марок АМг2, АМгЗ, АМгб, а также высокопрочные сплавы системы А1 - Mg - Zn марки В92, системы А1 - Си - Мд марок Д1 и Д16 и системы А1 - Mg - Si марки АД35, упрочняемые термической обработкой, и др. Выбор той или иной марки алюминиевого сплава зависит от рабочего давления газонефтепровода и технологии его монтажа. [8]
В качестве материала для алюминиевых труб можно использовать: чистый алюминий марок АД1, АД, АДО; сплавы алюминиево-магниевые, не упрочняемые термической обработкой, марок АМг2, АМгЗ, АМгб, а также высокопрочные сплавы системы Al-Mg-Zn марки В92, системы А1 - Си-Mg марок Д1 и Д16 и системы А1 - Mg-Si марки АД35, упрочняемые термической обработкой, и др. Выбор той или иной марки алюминиевого сплава зависит от рабочего давления газонефтепровода и технологии его монтажа. [9]
 |
Механические свойства труб из алюминия и его сплавов. [10] |
В качестве материала для алюминиевых труб можно использовать: чистый алюминий марок АД1, АД, АДОО и АДО; сплавы алюминемагниевые, не упрочняемые термической обработкой, марок АМг, АМгЗ, АМгб, а также высокопрочные сплавы системы А1 - Си - Mg - Zn марки В92 и системы Al - Mg - Si марки АД35, упрочняемые термической обработкой, и др. Выбор той или иной марки алюминиевого сплава зависит от величины, рабочего давления трубопровода и технологии его изготовления. [11]
Уменьшение примесей железа и кремния в сплаве резко снижает чувствительность к надрезу образцов при перекосе. Отрицательное влияние железа и кремния на пластичность высокопрочных сплавов системы Al-Mg-Zn - Си объясняется тем, что указанные примеси образуют нерастворимые фазы Al6FeMn, Al-Fe-Mn-Si, которые располагаются в виде цепочек, ориентированных в направлении деформации. Наличие эти х фаз, форма их выделения и большой объем, который они занимают, по-видимому, приводят к снижению пластичности. [12]
Наряду с высокой прочностью высокопрочные сплавы указанных систем характеризуются пониженной выносливостью при повторно-статических нагружениях. Для экспериментальной проверки эксплуатационной надежности конструкции из высокопрочных сплавов во всей совокупности конструктивных и технологических особенностей рекомендуется проводить испытания либо целой конструкции, либо отдельных ответственных узлов на повторные нагрузки, соответствующие эксплуатационным. Высокопрочные сплавы систем А1 - Zn-Mg; Al-Zn-Mg - Си чувствительны к коррозионному растрескиванию над напряжением; они не теплопрочны и применять их можно при длительной эксплуатации до температуры не выше 100 - 120 С. [13]
По коррозионной стойкости деформируемые алюминиевые сплавы целесообразно разделить на две большие группы: 1) сплавы, обладающие сравнительно высокой коррозионной стойкостью; к этой группе относятся все сплавы невысокой ц средней прочности, не содержащие меди, и плакированные сплавы систем А1 - Си-Mg и А1 - Zn-Mg - Си; 2) сплавы, содержащие медь и обладающие низкой коррозионной стойкостью. К этой группе относятся все ненлакированные сплавы типа дуралюминий системы А1 - Си-Mg, высокопрочные сплавы системы А1 - Zn-Mg - Си, ковочные сплавы системы А1 - Си-Mg - Si, жаропрочные сплавы систем А1 - Си-Мп и Al-Cu-Mg - Fe-Ni. Сплавы невысокой прочности - чистый алюминий, АМц и АМг, и сплав средней прочности АМгЗ хорошо свариваются всеми видами сварки и их коррозионная стойкость не зависит от состояния материала ( отожженный, нагартованный), а также от технологических или эксплуатационных нагревов. Коррозионная стойкость сварных и несварных соединений сравнимы между собой. [14]
Другой подход к проблеме растворимости был использован Брентналлом и др. [7] при исследовании системы ниобий - вольфрам. Максимальное количество вольфрама, которое может быть введено в обычные ниобиевые сплавы, ограничено 20 - 30 % из-за снижения ковкости сплава. Композитный материал из ниобиевой матрицы с вольфрамовой проволокой теряет стабильность вследствие растворения проволоки. Однако продукты растворения представляют собой высокопрочные сплавы системы Nb - W, которые обычно являются нековкими. Образование этих сплавов компенсирует потерю прочности, вызванную растворением вольфрамовой проволоки. Имеются два фактора, снижающие прочность. Первый из них - это уменьшение сечения вольфрамовой проволоки из-за растворения, второй - возврат, приводящий к разупрочнению. Прочность проволоки уменьшается с 119 кГ / мм2 в исходном состоянии до 77 кГ / мм2 после выдержки 100 ч при 1477 К - В то же время прочность композита не изменяется. Предполагается, что постоянная величина прочности композита обеспечивается образованием высокопрочных Nb - W-спла-вов. На рис. 5 сопоставлены микроструктуры вблизи места разрушения при испытании на растяжение образцов в исходном состоянии и после 100-часовой выдержки при 1477 К. Матрица становится аменее пластичной после отжига из-за большого количества растворившегося в ней вольфрама. [15]
Страницы: 1 2