Упрочненный сплав

Cтраница 2

С повышением температуры деформирования снижается пластичность, особенно термически упрочненных сплавов. Пластические свойства наиболее заметно снижаются при переходе из ( а - f - р) - области в - область. Это еще более характерно для обычного горячего деформирования. С увеличением содержания в сплаве р-стабилизирующих элементов пластические характеристики снижаются менее интенсивно с повышением температуры деформирования. [16]

При этом прочность и пластичность отожженного и особенно термически упрочненного сплава значительно понижается. [17]

Полученные данные и приведенный выше анализ позволяют дать обобщенную концепцию поведения дисперсионно упрочненных сплавов, включающую также и высокотемпературную ползучесть. При этом будет рассмотрена стабильная дисперсная фаза, внедренная в матрицу, в которой дислокации и растворенные атомы не взаимодействуют. При данных условиях можно ожидать, что для первой стадии ползучести будет справедливо уравнение ( 35), выведенное для движения винтовых дислокаций, имеющих пороги. Такая неустановившаяся ползучесть будет отличаться от ползучести, которая происходит в свободном от дисперсии альфа-твердом растворе, поскольку присутствие дисперсных частиц обусловливает интенсивное поперечное скольжение. [18]

Для значений п 4 и ag CTO в уравнении (8.1) ( применительно к дисперсионно упрочненным сплавам) было получено [ 162 - J67 ] удовлетворительное согласие величин энергии активации ползучести с энтальпией активации объемной диффузии и приемлемое объяснение сильной ( по сравнению с чистыми металлами) зависимости скорости ползучести от приложенного напряжения. [19]

В Лаборатории ИГД СО АН СССР по проблеме упрочнения металлических сплавов разработана серия установок для испытаний объемно упрочненных сплавов и образцов с покрытиями на выносливость при циклических нагружениях. [20]

САП ( как будет показано более подробно ниже) должна осуществляться механизмом, отличным от постулированного для обычных дисперсионно упрочненных сплавов. [21]

Предпочтительны монтажные соединения алюминиевых несущих строительных конструкций на заклепках или болтах, поскольку в сварных соединениях и особенно в упрочненных сплавах нагрев при сварке снижает прочность в местах соединения. Так как при горячей клепке нагрев ( хотя и в незначительной степени) влияет на прочность соединения, в алюминиевых конструкциях предпочтительно применение заклепок, поставленных в холодном состоянии. [22]

Марка N6 представляет ч: о-бой сплав общего назначения; НЕ15 - термообрабо-танный твердый раствор; Hi-duminium 89 - дисперсионно упрочненный сплав. Предел прочности всех трех сплавов при температуре жидкого ге-лня примерно на 50 % выше, чем при комнатной температуре. [23]

Зависимость логарифмического декремента в функции амплитуды напряжений при поперечных колебаниях образцов, испытанных на установке Д-7 в условиях чистого изгиба, представлена на рис. 124 6 для термически упрочненного сплава ВТ9 во всем температурном интервале. Аналогичные зависимости были получены для всех исследуемых материалов. [24]

Можно сделать вывод, что ТМО титановых сплавов весьма эффективна, однако необходимо еще провести много исследований по выбору оптимальных режимов, когда наиболее благоприятно сочетаются прочностные и пластические свойства упрочненных сплавов. [25]

Этими мерами могут быть: увеличение поперечного сечения витка за счет уменьшения плотности тока в этой обмотке и увеличения ее в наружной; применение более жесткого в механическом отношении металла обмотки - более жесткого алюминия или упрочненного сплава меди; намотка внутренней обмотки при мощностях до 40 000 - 63000 кВ - А на бумажно-бакелитовом цилиндре толщиной до 6 - 10 мм вместо цилиндра из картона [13]; увеличение числа реек, на которых намотана обмотка, при наличии должной опоры реек на жесткий цилиндр или непосредственно на стержень магнитной системы. [26]

Сопоставление полученного значения бй с микроскопической скоростью роста трещины A / / AJVB ( где В - постоянная в соотношении ( 104)) показало, что оно близко к значению В для алюминиевых сплавов, установленного в работе [65], и равно 5 10 10 - 8 м / цикл для термически неупрочненных сплавов и 4 58 10 - 8 м / цикл для термически упрочненных сплавов. [27]

Зависимость твердости и. [28]

Известно, что прочность и сопротивление деформированию растет при уменьшении размеров зерен. Величина упругой деформации микрообластей упрочненного сплава обусловливается не только возникновением тонкой кристаллической структуры зерна, но и свойствами кристаллов в исходном состоянии. Наибольшее количество примесей и легирующих элементов значительно повышает предел упругой деформации сплава. [29]

Наиболее распространенным на практике методом повышения сопротивляемости ползучести является создание в сплаве стабильной дисперсной фазы в результате дисперсионного твердения. Движущие дислокации в зернах дисперсионно упрочненного сплава могут взаимодействовать с дисперсными частицами, участвовать в поперечном скольжении, вызывать деформацию частиц или их разрушение. Неудивительно, что при такой сложности данной проблемы в этой области проведено очень мало экспериментальных работ или теоретических исследований, направленных на дальнейшее изучение природы ползучести многофазных сплавов. [30]

Страницы: 1 2 3