Алюминиевый сплав - система
Cтраница 1
Алюминиевые сплавы систем А1 - Mg-Си и Al-Mg-Zn, упрочненные термич. [1]
Алюминиевые сплавы системы А1 - Mg и А1 - Zn-Mg применяют в железнодорожном и автомобильном транспорте для изготовления грузовых пассажирских вагонов, цистерн, кузовов автомашин, что связано с высокой удельной прочностью сплавов, позволяющей снизить массу, и, следовательно, уменьшить расход горючего, высокой коррозионной стойкостью и сопротивлением истиранию сыпучими грузами. [2]
 |
Коррозионное растрескивание образцов стали Х18Н10Т в 30 % растворе СаС12 при 90 С. Длительность испытаний 310ч. [3] |
Все алюминиевые сплавы системы Al-Mg, а также сплавы АВМ и АМцМ, испытанные в растворе хлорида кальция, показали высокую стойкость. [4]
Соединение алюминиевых сплавов систем А1 - Си, А1 - Си - Mg, A1 - Zn - Mg - Си с медью или с помощью медной прослойки путем контактно-реактивной пайки невозможно, так как температура солидуса этих сплавов ниже или равна температурам плавления эвтектик, образующихся в контакте. Для снижения температуры плавления жидкой фазы, образующейся в контакте при пайке таких сплавов, может оказаться полезной прослойка латуни, богатой цинком. [5]
Исследуются коррозионные свойства алюминиевых сплавов систем алюминий - марганец ( АМц), алюминий - магнии ЛМг6), алюминий - магний - медь ( Д16), а также стали марки Ст. [6]
Склонность к межкристаллитной коррозии алюминиевых сплавов системы А1 - Си связывают с образованием обедненной медью зоны по границам зерен. После закалки дуралюмина, который содержит 4 % Си и 1 5 % Mg, образуется пересыщенный твердый раствор меди в алюминии. В результате этого вблизи границ зерен образуется зона с содержанием 0 3 - 0 5 % Си. Электродный потенциал обедненной медью зоны более отрицательный, чем потенциал тела зерна и интерметаллического соединения. Поэтому в трехэлектродной системе обедненная медью зона работает в качестве анода и подвергается усиленному разрушению. [7]
 |
Влияние меди на длительную прочность прессованного прутка из сплавов А1 - Си при 300 С и напряжении 4 кГ / мм2. [8] |
Природа влияния марганца на свойства алюминиевых сплавов системы А1 - Си в настоящее время достаточно изучена. Марганец прежде всего действует на диффузионные процессы распада твердого раствора. Марганец, имея низкий коэффициент диффузии в алюминии, снижает коэффициент диффузии меди - основного легирующего элемента в алюминии - почти на два порядка [ 3, с. С этим, очевидно, связано действие марганца на замедление распада твердого раствора при температурах 250 - 300 С. Марганец изменяет также и характер распада твердого раствора меди в алюминии. Вследствие склонности марганца к внутридендритнои ликвации в процессе литья он в сильной степени насыщает периферийные участки дендритных ячеек. [9]
Исследование проведено на образцах из алюминиевого сплава системы Al-Si-Mg-Cu, испытанных на изгиб с вращением. [10]
Склонность к XT наблюдается при сварке некоторых высоколегированных термоупрочняе-мых алюминиевых сплавов систем А1 - Mn - Zn и Al - Zn - Mg - Си. Природа и механизм образования трещин еще недостаточно исследованы. Их возникновение связывают с выделением хрупких интерметаллидных фаз в процессе старения при охлаждении во время сварки и в послесварочный период. В результате дисперсионного твердения имеет место относительное упрочнение тела зерна по отношению к приграничным зонам. В ходе релаксации сварочных напряжений происходят локальное накопление пластических деформаций на границах зерен, их перенапряжение и замедленное разрушение. [11]
При этом считается, что эксплуатация железа, стали, магниевых сплавов и неплакированных алюминиевых сплавов системы алюминий - медь без дополнительной защиты в коррозионно активных средах должна быть там, где это возможно, исключена даже в отсутствие контакта с металлами. [12]
При этом считается, что эксплуатация железа, стали, магниевых сплавов и неплакированных алюминиевых сплавов системы алюминий - медь без дополнительной защиты в коррозионно активных средах должна быть там, где это возможно, исключена даже в отсутствие контакта с металлами. [13]
Однозначную трактовку излома затрудняет то, что в ряде случаев различным видам нагружения соответствует в основных чертах один и тот же характер разрушения, в то же время одинаковый вид нагружения в зависимости от состояния материала может привести к разрушению разного характера. Например, при усталостном нагружении листовых образцов из алюминиевого сплава системы А1 - Си-Li в состоянии фазового старения наблюдается внутризеренное разрушение, в состоянии коагуляционного старения - межзеренное. [14]
Однозначную трактовку излома затрудняет то, что в ряде случаев различным видам нагружения соответствует в основных ч & ртах один и тот же характер разрушения, в то же время одинаковый вид нагружения в зависимости от состояния материала может привести к разрушению разного характера. Например, при усталостном нагружении листовых образцов из алюминиевого сплава системы А1 - Си-Li в состоянии фазового старения наблюдается внутризеренное разрушение, в состоянии коагуляционного старения-межзеренное. [15]
Страницы: 1 2