Стабильность - аустенит
Cтраница 4
Как следует из приведенных данных, у всех исследованных плавок стали типа ОХ20Н5АГ9 ( ЭП222) при указанном в них содержании углерода, марганца, хрома и азота достаточно высока стабильность аустенита; незначительное Y - а2 - превращение, судя по изменению магнитной проницаемости, происходит в плавках, содержащих повышенное количество хрома ( 22 5 %), после холодной пластической деформации ( рис. 103, б); у металла других плавок магнитная проницаемость находится на уровне, близком к состоянию после закалки. У стали некоторых плавок магнитная проницаемость в исходном состоянии выше 1 г / э, что связано с присутствием после закалки ферритной фазы. [46]
 |
Влияние нагрева ( выдержка 1 ч на механические свойства и процесс обратного превращения стали Х15Н9Ю ( СН2. а - после на-гартовки. б - после закалки и обработки холодом при - 70 С, 2 ч. [47] |
Для полноты старения при 500 - 550 С сталь необходимо предварительно подвергать промежуточной термической обработке - отпуску при 745 - 775 С, в результате которого в аустените происходит образование карбидов хрома типа ( Сг, Fe) 23Ce и обеднение у-твердого раствора углеродом и хромом, вследствие чего сильно уменьшается стабильность аустенита. Точка мартен-ситного превращения ( Мн) повышается. Когда сталь подвергают дальнейшему старению при 500 - 550 С, для полноты превращения ее рекомендуется охлаждать до комнатной температуры с выдержкой при этой температуре в течение 30 мин. Если точки мартенситного превращения Мн сталей относятся к комнатной температуре или несколько ниже, то обработка холодом ( 2 ч при - 70 С) вызывает переохлаждение стали ниже точки Мн и этим самым увеличение количества мартенсита в стали. [48]
Образовавшийся аустенит стабилен и большая его часть не претерпевает превращения в мартенсит при последующем охлаждении. Стабильность аустенита объясняется обогащением его никелем при растворении интерметаллидов и наклепом при обратном превращении. В конечной структуре может сохраняться до 30 % остаточного аустенита. Эта зона характеризуется значительным разупрочнением. [49]
Образование карбидов хрома Сг23Св в результате высокого отпуска стали и обеднения твердого раствора у хромом приводит к значительному повышению точки МИ. Стабильность аустенита повышается и с увеличением содержания в стали никеля: температура М при этом снижается до - 196 С и ниже. [50]
Для исследования были взяты гомогенизированные железоникеле вые сплавы Н28, ИЗО и Н32, выплавленные в вакуумной индукционной печи из чистых материалов. Определим стабильность аустенита в различном структурном состоянии. Образование у-фазы с полосчатой субзеренной структурой при ускоренном нагреве в процессе обратного мартенситного превращения не приводит к заметной диспер-гизадаи сплавов и перераспределению никеля. [51]
Повышенное содержание в ней хрома и никеля по сравнению со сталью Я1 приводит к значительному увеличению ее жаропрочности и жаростойкости. Одновременно повышается стабильность аустенита. [52]
 |
Влияние степени обжатия на предел прочности сплава с 0 09 % С. 17 4 % Сг. 6 2 % Ni, прокатанного при температурах-62, 20, 93 и 177 С. [53] |
В промежуточных областях температур могут наблюдаться оба типа деформации. Температура может служить критерием стабильности аустенита. [54]
Обычно ухудшают стойкость аустенитных хромоникелевых сталей к КР. Являясь ферритообразующими элементами, они снижают стабильность аустенита, тем самым облегчая возможность для КР. [55]
Это обеспечивается при относительно небольшом суммарном содержании легирующих элементов в стали. Учитывая, что большинство легирующих элементов увеличивают стабильность аустенита, понижая температуру точки МН) возможности легирования коррозионностойких сталей мартенситного класса ограничены. [56]
В действительности же он лишь способствует увеличению стабильности аустенита при охлаждении, но не способствует его образованию. В хромистых мартенситных сталях при содержании марганца около 10 % количество аустенита возрастает, однако сталь не является полностью аустенитной. Хромомарганцо-вистые аустенитные стали после кратковременной выдержки в температурном интервале 500 - 800 восприимчивы к межкристаллитной коррозии. Добавка стабилизирующих элементов, таких как титан и ниобий, практически не снижает восприимчивость этих сталей к межкристаллитной коррозии. [57]
При содержании марганца менее 6 % заметно понижалась стабильность аустенита и интенсивное мартен-ситообразование в процессе охлаждения приводило к образованию трещин после выплавки и в процессе ковки. Увеличение содержания углерода более 1 - 1 3 % вызывало ухудшение обрабатываемости деталей в процессе механической обработки. [58]
Аустенитные стали типа 18 - 8 более склонны к коррозии под напряжением, чем полуферритные хромистые стали. Значительное влияние на склонность к коррозии под напряжением оказывает стабильность аустенита. Характер коррозионного растрескивания в большинстве сред транскристаллитный, если сталь не склонна к межкристаллитной коррозии. Если сталь склонна к межкристаллитной коррозии, то растрескивание происходит по границам зерен. [59]
Пластическая деформация ( наклеп) оказывает различное влияние на строение сварных швов в зависимости от их состава и первичной микроструктуры. Общим для всех швов, подвергающихся наклепу, является снижение стабильности аустенита. Аустенит, имеющий гранецентрированную кристаллическую решетку у-же-леза, обладает большей плотностью и меньшим удельным объемом, чем феррит, обладающий менее плотно упакованной решеткой сс-железа. При пластической деформации растяжения плотная решетка у-фазы относительно легко перестраивается в менее плотную решетку а-фазы. При пластической деформации сжатия решетка у-фазы не получает заметного изменения плотности. Поэтому в сварных швах аустенитных сталей, подвергшихся наклепу от растяжения, распад аустенита идет более интенсивно, чем в швах, подвергшихся деформации сжатия в холодном состоянии. Пластическая деформация вызывает раздробление зерен аустенита на более мелкие, измельчение блоков и увеличение угла их разориентировки. Во время деформации сварного шва наблюдаются процессы сдвига кристаллов и двойникование, как и при деформировании катаной стали. Особенно сильный наклеп претерпевают швы аустенитных сталей при холодной штамповке, а также при холодной калибровке обжатием. [60]
Страницы: 1 2 3 4 5