Высоколегированная жаропрочная сталь

Cтраница 1

Высоколегированные жаропрочные стали и сплавы отличаются от конструкционных сталей меньшей допустимой скоростью нагрева, ограниченными степенями деформации, более узкими температурными интервалами обработки. Кроме того, для ковки и штамповки заготовок одинаковой формы и размеров из жаропрочных сталей и сплавов необходимы молоты с большей энергией удара, а прессы с большими усилиями, чем при обработке заготовок из конструкционных сталей. [1]

Ковку высоколегированных жаропрочных сталей и сплавов Необходимо осуществлять в однофазовом состоянии, так как при гомогенной структуре более равномерно происходит деформация отдельных кристаллов. [2]

Сравнение высоколегированной жаропрочной стали ХН35ВТ с менее прочной, но пластичной сталью Х16Н9М2 свидетельствует о преимуществе последней по характеристике распространения термоусталостной трещины. Это объясняется тем, что при одинаковой температуре предел длительной прочности ( даже 100 ч) стали ХН35ВТ значительно ниже предела текучести. Следовательно, термоциклическая деформация в концентраторе вызывает остаточные напряжения, превышающие предел длительной прочности стали и релаксирующие в период выдержки при максимальной температуре цикла. [3]

Сравнительная жаростойкость различных турбинных материалов при 600 в атмосфере воздуха, определенная по убыли в весе за время от 150 до 1000 час. ( данные лаборатории НЗЛ. [4]

Окалипостойкость высоколегированных жаропрочных сталей аустенитного класса, главными легирующими элементами которых являются хром и никель, понижается от добавок молибдена, ванадия, вольфрама, бора и марганца. В ряду жаропрочных сталей и сплавов, применяемых в турбино - и моторостроении, наиболее низкие места по жаростойкости занимают ( фиг. [5]

В высоколегированных жаропрочных сталях марганец применяют для частичной замены дефицитного никеля. [6]

Слитки из высоколегированных жаропрочных сталей, пораженные подкорковой пористостью, подвергают обработке на токарных станках до полного удаления пористой поверхностной зоны. [7]

Технологическая пластичность высоколегированных жаропрочных сталей на основе железа значительно выше, чем сталей и сплавов на никелевой основе. [8]

Инструментальные стали, высоколегированные жаропрочные стали и сплавы обладают пониженной пластичностью и высоким сопротивлением деформированию. [9]

При ковке дисков из высоколегированных жаропрочных сталей благоприятное изменение схемы напряженного состояния достигается применением горячих прокладок из мягкой листовой стали и спаренной осадкой заготовок. Основным условием принудительного течения металла вблизи контактов является более низкий предел текучести материала прокладки по сравнению с материалом заготовки при температуре ковки. Последнее достигается выбором материала прокладок, а также условиями их подогрева. Наиболее целесообразно производить нагрев прокладок совместно с заготовками и подавать их под пресс в виде стопы во избежание их быстрого остывания. [10]

Таким образом, применение высоколегированных жаропрочных сталей вместо теплоустойчивых низколегированных материалов ( сталей 12Х1МФ и 15Х1М1Ф) вместе с существенным увеличением ресурса паропроводов и снижением толщины стенки паропроводных труб одновременно требует учета экономической целесообразности, технологичности в изготовлении и промышленной освоенности сталей. Эффективность их использования определяется конкретной маркой высоколегированной стали. [11]

В нефтяном аппаратостроении наряду с высоколегированной жаропрочной сталью применяется также малолегированная теплоустойчивая сталь для изготовления деталей, работающих при более низкой температуре. [12]

По условиям производства более целесообразно ковать высоколегированные жаропрочные стали и сплавы на оборудовании со скоростями деформации, обеспечивающими полное завершение процесса рекристаллизации металла. [13]

Очень важно выбрать оптимальную температуру нагрева высоколегированных жаропрочных сталей, так как в таких сталях при высоких температурах вблизи верхнего интервала ковки происходит интенсивный рост зерен вследствие активного развития собирательной рекристаллизации. Оптимальный температурный интервал ковки жаропрочных сталей устанавливается путем построения диаграмм пластичности ( рис. 2), а температура конца ковки стали определяется по данным диаграмм пластичности и рекристаллизации сталей и сплавов. [14]

При штамповке на молоте поковок из высоколегированных жаропрочных сталей и сплавов за несколько ударов в зонах затрудненной деформации в результате неоднократных критических деформаций и нагревов создаются условия для роста зерен больших размеров, что недопустимо, так как образование в поковке такой структуры сопровождается резким снижением прочностных и пластических свойств. [15]

Страницы: 1 2 3