Аустенитно-ферритная сталь
Cтраница 3
В России аустенитно-ферритные стали применяют в основном в качестве заменителей хромоникелевых аустенитных сталей. В связи с этим для сварки сталей-заменителей используют аустенитные присадочные материалы. Зарубежные марки дуплексных сталей сваривают, как правило, с применением сварочных материалов с химическим составом, близким к основному металлу. [31]
Исследование слитка аустенитно-ферритной стали, полученного ЭШП, показало, что феррит в нем по всему сечению распределен практически равномерно. Такой характер распределения второй фазы в электрошлаковом слитке придает ему способность лучше переносить горячую механическую обработку. Повышение технологичности двухфазных аустенитных сталей имеет большое значение и для сварочной техники, позволяя сварщикам рассчитывать на более широкое применение сталей этого типа, отличающихся хорошей свариваемостью. [32]
 |
Микроструктура ферритной стали Х17. [33] |
При нагреве аустенитно-ферритных сталей до 760 - 800 С выравнивается концентрация Сг в твердом растворе и улучшается коррозионная стойкость. [34]
Ферритная составляющая в аустенитно-ферритной стали должна быть в пределах 3 - 5 % феррита. Для предупреждения межкристаллитной коррозии, кроме того, необходимо применять сварку на низких режимах ( на уменьшенных токах, малой погонной энергии и электродами диаметром не более 4 - 5 мм), особенно для многослойных швов. [35]
Одним из дефектов аустенитно-мартенситных и аустенитно-ферритных сталей является склонность их при сварке к перегреву и охрупчиванию зоны влияния. Это вызывается ростом зерна в связи с перегревом ферритпой фазы, образующейся вблизи зоны сплавления. Охрупчиванию способствует также превращение обогащенного углеродом аустенита ( при высокой температуре аустенит переобогащается углеродом) в мартенсит с охлаждением шва. Снижение аустенитной фазы ниже 20 % повышает склонность их к межкристаллитной коррозии. Для предупреждения этого дефекта стремятся снизить содержание углерода в швах. Иногда назначают полную термообработку для восстановления коррозионных свойств. [36]
В двухфазных нестабилизированных аустенитно-ферритных сталях типа 20 Cr-5 Ni появление склонности к коррозии зависит от соотношения фаз. Если преобладает ферритная фаза и создаются замкнутые цепочки а-зерен, то коррозия протекает со скоростями, характерными для феррита, а если преобладают аустенитные зерна, то со скоростями, характерными для аустенита. В связи с этим в двухфазных нестабилизированных сталях феррит способствует появлению склонности к коррозии после высокотемпературной обработки и уменьшает склонность к коррозии при температурах сенсибилизации, а аусте-нит действует противоположным образом. [37]
Тепловая хрупкость ряда аустенитных и особенно аустенитно-ферритных сталей проявляется как после температурных выдержек при 600 - 800 С ( в связи с образованием новых структурных фаз), так иногда и после выдержек при температурах около 500 С и замедленном охлаждении с этих температур. Особенностью теплового воздействия температур 600 - 800 С на аустенитные стали является то, что кроме снижения ударной вязкости при этом наблюдается также снижение относительных удлинения и сужения при испытаниях на растяжение и повышение прочностных свойств. [38]
При сварке ( с разделкой кромок) аустенитно-ферритной стали типа 18 - 8 электродной проволокой марки Св - 13Х25Н18 шов имеет чистоаустенитную структуру. [40]
Таким образом, воздействие кислорода на первичную структуру аустенитно-ферритных сталей связано, в первую очередь, с окислением ферритообразующих элементов и присутствием в металле швов определенного количества неметаллических оксидных включений. [42]
Механизм межкристаллитной коррозии и термические способы восстановления свойств аустенитно-ферритных сталей и аустенитных анологичны. [43]
К числу основных проблем, возникающих при сварке аустенитно-ферритных сталей, относятся пониженные пластичность, ударная вязкость и склонность к коррозии сварных соединений. [44]
В ряде работ было показано, что в аустенитно-ферритных сталях, находящихся в щелочных средах, преимущественному коррозионному разрушению подвергается ферритная структура. Отмеченное подтверждается результатами работы [9], в которой показано влияние погонной энергии на коррозионную стойкость сварных соединений стали типа 10X21Н5Т, выполненных дуговой сваркой под флюсом. С увеличением погонной энергии от 320 до 3700 кДж / м скорость коррозии сварных соединений при аустенитном варианте в 40 % - ном водном растворе едкого натра возрастает в 6 раз. Это объясняется, с одной стороны, увеличением содержания ферритной фазы в металле околошовного участка ЗТВ, склонной к растворению в коррозион-но-активной среде, а с другой - возрастанием тока коррозии в макросистеме аустенитный шов - аустенитно-ферритный основной металл из-за наличия разности потенциалов между ними. [45]
Страницы: 1 2 3 4 5