Cтраница 2
Сосуды и аппараты, изготовленные из углеродистых и малолегированных сталей, подвергаются в основном сплошной, язвенной, щелевой и точечной ( питтинговой) коррозии. Оборудование, изготовленное из коррозионно-стойких ( нержавеющих) сталей, может быть подвержено межкристаллитной коррозии ( МКК), характеризующейся избирательным разрушением границ зерен металла и приводящей к резкому снижению его прочности и пластичности. МКК проявляется в зоне термического влияния сварных швов. [16]
Изготавливаемые этим способом электросварные трубы из углеродистых и малолегированных сталей в ряде случаев успешно конкурируют с бесшовными благодаря их сравнительно низкой себестоимости при высокой точности геометрических размеров и высокой прочности сварного шва. [17]
Положение точек Мн и Л1К для углеродистых и малолегированных сталей определяется только химическим составом стали и не зависит от скорости охлаждения. [18]
Еще меньшей флокеночувствительностью обладают поковки из углеродистых и малолегированных сталей. Поковки валов из стали 40 и 40Н диаметром 500 и 700 мм после нормализации и изотермической выдержки в течение 30 - 40 час. [19]
Сосуды и аппараты, изготовленные из углеродистых и малолегированных сталей, подвергаются в основном сплошной, язвенной, щелевой и точечной ( питтинговой) коррозии. Оборудование, изготовленное из коррозионно-стойких ( нержавеющих) сталей, может быть подвержено межкристаллитной коррозии ( МКК), характеризующейся избирательным разрушением границ зерен металла и приводящей к резкому снижению его прочности и пластичности. МКК проявляется в зоне термического влияния сварных швов. [20]
В настоящее время разрушение карбидов в углеродистой и малолегированной стали производится главным образом путем обработки электролитического осадка медноам-мониевой хлористой солью в присутствии лимоннокислого аммония; затем производится сжигание выделившегося аморфного углерода пермангаватом калия в 10 % - ной азотной кислоте. В нержавеющей и аналогичной ей высоколегированной стали карбиды разрушают действием одного перманга-иата калия в 10 % - ной азотной кислоте; однако при разрушении карбидов этим последним методом все неустойчивые неметаллические включения растворяются. При необходимости определить закись марганца прибегают к экстрагированию ее до разрушения карбидов; экстрагирование производят растворами солей, в которых карбиды и другие включения не растворимы. [21]
В соляных ваннах хорошо паять изделия из углеродистых и малолегированных сталей, а также из меди и ее сплавов; очень трудно паять стали, легированные алюминием, хромом и кремнием. [22]
Т-1 на коррозию различных металлов показали, что углеродистые и малолегированные стали больше подвержены коррозии в керосине Т-1, чем магний и электрон марки МА-1 ( см табл. стр. [23]
Системы применяемых лакокрасочных покрытий для защиты деталей из углеродистых и малолегированных сталей определяются условиями работы их и температурой нагрева. Детали, нагревающиеся до 90 С, защищают двумя слоями акриловой грунтовки и двумя слоями перхлорвиниловой эмали, при нагреве же до 200 С - эпоксидной грунтовкой и системой покрытий на основе эпоксидных эмалей, при нагреве до 250 С - алкидной грунтовкой и двумя слоями алкидной эмали, при нагреве выше 300 С применяют кремний - органические эмали. [24]
Заметное влияние на сопротивление релаксации оказывает размер зерна углеродистой и малолегированной стали. С ростом температуры это влияние размера зерна на релаксационную стойкость увеличивается. Особенно сильно с размером зерна связано сопротивление релаксации в первый период релаксационных испытаний. Это подтверждает предположение И. А. Одинга о роли границ и пограничных процессов в начальный период процесса релаксации. [25]
Технико-экономические показатели определены из условий изготовления поковок средней сложности из углеродистых и малолегированных сталей. [26]
Конечно, при расчете конструкций, изготовленных из широкого сортамента высокоотпущенных углеродистых и малолегированных сталей, а также алюминиевых сплавов, обработанных на предел прочности до 30 - 35кг / мм2, расчеты в соответствии с существующей теорией пластичности дают вполне удовлетворительные результаты. [27]
Пароводяная коррозия возникает в пароперегревателях котлов небольшой производительности, имеющих трубы из углеродистой и малолегированной стали, при чрезмерно высокой температуре пара, когда температура металла превышает 500 С и в кипятильных и экранных трубах, в зоне ослабленной циркуляции, при расслоении пароводяной смеси, застое пара и повышенном тешювосприя-тии на этих участках. Такая коррозия наблюдается также иногда в обогреваемых газами выходных участках труб кипящего экономайзера в случае большой гидравлической и тепловой разверки и малого расхода воды через отдельные змеевики. [28]
Детали из нержавеющей стали окрашивают теми же системами покрытий, что и детали из углеродистых и малолегированных сталей, работающих в аналогичных условиях. [29]
Вместе с тем они сохраняют прочность при повышенных температурах, выдерживая гораздо большие напряжения, нежели обычные углеродистые и малолегированные стали. [30]