Среднеуглеро-дистая сталь

Cтраница 2

С целью повышения стойкости штампов и экономии штампо - - вой стали применяют составные штампы; фигуры ручьев вырезают в брусках прочной и износоустойчивой стали или твердого-сплава, которые запрессовывают или закрепляют клиньями в теле ( кубике) штампа, изготовленного из обычной среднеуглеро-дистой стали. [16]

Практика испытаний показывает, что для образцов диаметром 7 - Ю мм из низкоуглеродистых сталей ( [ ав400 - 600 МН / м2 ( 40 - 60 кгс / мм2) ] достаточной для определения предела выносливости является база испытаний в Л Б ( 6 - 7) 106 циклов, из среднеуглеро-дистых сталей [ огв500 - 700 МН / м2 ( 50 - 70 кгс / мм2) ] Ns ( 9 - 10) - 10е циклов, из легированных высокопрочных сталей [ сг 200 - 300 МН / м2 выше ( 200 - 230 кгс / мм) ] NB ( 10 - 20) 10е циклов. [17]

Применительно, например, к углеродистым инструментальным сталям закалка с низким отпуском обеспечивает высокие твердость и износостойкость, сохраняя структуру мартенсита отпуска. Для среднеуглеро-дистых сталей закалка со средним отпуском дает максимальную упругость и достаточную твердость, что необходимо для рессор, пружин, деревообрабатывающего инструмента. [18]

До настоящего времени выбор сталей, упрочняемых поверхностной закалкой с нагревом ТВЧ, был весьма ограничен. В основном применялись среднеуглеро-дистые стали типа 40 - 45 либо 40Х, использование которых не всегда позволяло обеспечить высокую контактную прочность и износоустойчивость деталей. [19]

При получении заготовок холодной объемной штамповкой ( особенно выдавливанием) резко сокращаются объем механической обработки и отходы металла в стружку. Вследствие механического упрочнения в процессе выдавливания малоуглеродистых и среднеуглеро-дистых сталей предел прочности их при растяжении и предел текучести значительно повышаются. [20]

Низкоуглеродистые стали от 0 22 до 0 25 % С используют мало, средне-углеродистые стали ( 0 25 - 0 30 % С) - еще меньше. При более низких критических скоростях охлаждения для среднеуглеро-дистых сталей необходимо применять соответствующую технологию сварки. Однако при современном состоянии электрической дуговой и электрошлаковой сварки производство аппаратуры высокого качества возможно и при указанном повышенном содержании углерода, но при условии усложнения технологии. [21]

Коррозионно стойкой ( или нержавеющей) называют сталь, обладающую высокой химической стойкостью в агрессивных средах. Коррозионно стойкие стали получают легированием низко - и среднеуглеро-дистых сталей хромом, никелем, титаном, алюминием и марганцем. Антикоррозионные свойства сталям придает введение в них большого количества хрома и никеля. [22]

Поверхности, покрытые железнением, имеют меньшую твердость. Слой покрытия, нанесенный при железнении, по физико-механическим свойствам примерно соответствует среднеуглеро-дистым сталям. [23]

Эскиз прокатного валка. [24]

Мягкие валки с твердостью 150 - 250 НВ применяют в обжимных станах и черновых клетях крупносерийных станов. Их изготавливают литьем из стали и серого чугуна, а также ковкой из среднеуглеро-дистой стали. [25]

Нормализация для сталей марок 20, 25, 30, 35, 40, 45 и 50 может применяться для деталей, работающих при небольших нагрузках. Для средненагруженных деталей из среднеуглеро-дистой стали 30, 35, 40, 45 и легированных марок 35Г2, 40Г2, 45Г2, 50Г, 50Г2, ЗОХ, 35Х, 40Х, 45Х и др. применяется термоулучшение, состоящее в закалке и последующем отпуске. [26]

Увеличение радиуса закругления режущей кромки резца, а также затупление резца, влекущее за собой появление на задней поверхности площадки износа, увеличение трения в зоне резания и нагрев поверхностного слоя усиливают тепловые напряжения растяжения и ослабляют напряжения сжатия. При точении образцов из высоколегированных сталей, хорошо воспринимающих закалку, затупление резца и появление площадки износа могут вызвать закалку тонкого поверхностного слоя и возникновение в нем остаточных напряжений сжатия. Ниже приведены данные о глубине наклепа при обработке среднеуглеро-дистых сталей различными способами. [27]

Схема расположения зоны термического воздействия в плане ( а и в продольном сечении ( б при линейном упрочнении. [28]

В зависимости от температуры нагрева упрочненная зона может в общем случае состоять из трех или двух слоев. Первый слой с температурой нагрева выше температуры плавления имеет явно выраженную дендритную структуру. Оси дендритов при этом растут перпендикулярно к границе раздела в направлении отвода теплоты в тело детали. Между оплавленным слоем и следующей за ним зоной термического влияния существует четкая граница. Зона термического влияния обычно состоит из белого и переходного слоев. Белый слой представляет собой светлую нетравящуюся полосу. Предполагают, что этот слой имеет высокую концентрацию азота за счет высокотемпературного насыщения азотом воздуха. Вследствие высокой скорости охлаждения эта зона имеет закаленную структуру, строение которой зависит от концентрации углерода. В закаленном слое технически чистого железа происходит измельчение зерна феррита ( от 50 до 10 - 15 мкм), а в отдельных зернах образуется пакетный мартенсит с развитой блочной структурой, имеющей невысокую твердость. В малоуглеродистой стали эта зона состоит из пакетного мартенсита, а в среднеуглеро-дистых сталях - из пакетного и пластинчатого мартенсита с небольшим количеством остаточного аустенита, в эвтектоидной стали эта зона представляет пластинчатый высокодисперсный мартенсит с 20 % остаточного аустенита. С увеличением концентрации углерода в стали содержание остаточного аустенита возрастает, что вызывает снижение твердости этой зоны. [29]

Страницы: 1 2