Упрочняемая сталь

Cтраница 2

Влияние способа выплавки стали Х16Н16МВ2БР ( ЭП184 на склонность сварных соединений к локальным разрушениям ( испытание по методике ЦКТИ, исходное состояние после сварки. [16]

Результаты этого исследования, как и ряда других, показывают перспективность внедрения совершенной металлургической технологии выплавки аустенитных сталей, предназначенных для ответственных сварных конструкций. Важность этой проблемы наиболее велика при использовании термически упрочняемых сталей, обладающих повышенной склонностью к локальным разрушениям в сварных соединениях. [17]

Параметрическая зависимость для металла шва типа Э - ХМФ. [18]

Подобные испытания, как и металла шва, целесообразно проводить при нескольких температурах и длительности до разрушения не более, чем на порядок меньше ресурса работы. Для оценки влияния на длительную прочность отступлений от оптимального термического состояния сварного соединения, следует испытывать образцы при разном уровне прочности основного металла и после разных режимов термической обработки, что особенно важно для конструкций из термически упрочняемых сталей. [19]

Требования к подогреву стыков труб при сварке. [20]

При сварке термически упрочняемых легированных сталей марок 12Х1МФ, 15Х1МФ, 12Х2МФСР под влиянием термического цикла сварки может происходить либо подкалка с образованием структур повышенной твердости, либо закалка на мартенсит. При выборе режимов сварки таких сталей стремятся избежать резкой закалки и перегрева металла в околошовной зоне. Но в любом случае при сварке термически упрочняемых сталей образуется твердая хрупкая прослойка. Вследствие интенсивного теплоотвода образуется структура бейнита и твердость повышается. Около точки 4 металл отпускается и твердость снижается. На участке за точкой 5, нагревавшемся при сварке не выше 600 С, влияние термического цикла сварки невелико и твердость сохраняется на уровне близком к исходной. [21]

Второй вид составляют операции высокотемпературной термической обработки сварных узлов: закалка или нормализация при нагреве до температур 900 - 1000 С с последующим отпуском для конструкций из сталей перлитного, бейнитного и мартенситного классов и аустенитизация при температурах 1050 - 1200 С без последующей стабилизации или с ее введением для изделий из аустенитных сталей. Основной их целью при изготовлении сварных конструкций является перекристаллизация созданных сваркой участков с резко ухудшенными свойствами, восстановление которых отпуском невозможно. Такими участками могут быть участки крупного зерна в шве и околошовной зоны сварных соединений, выполненных, например, злектрошлаковой сваркой, а также мягкие прослойки в зоне термического влияния при сварке термически упрочняемых сталей. При высокотемпературной термической обработке может также проходить залечивание зародышевых дефектов на границах зерен, созданных в процессе сварки и способствующих проявлению склонности сварных соединений к локальным разрушениям при высоких температурах. Так как с повышением легированности сталей вероятность ухудшения границ зерен при сварке повышается, то и необходимость высокотемпературной обработки для них возрастает. [22]

В зависимости от степени легирования стали, времени до разрушения и температуры испытания может заметно меняться п степень разупрочнения сварных соединений относительно основного металла. Для термически неупрочняемых сталей ( углеродистых, хромомолибденовых и аустенитных на базе карбидного упрочнения) экспериментальные точки для образцов основного металла п сварных соединений укладываются обычно на одну общую кривую. Разрушение сварных образцов в этих случаях проходит, как правило, по основному металлу вдали от границы сплавления, и такие сварные соединения равнопрочны основному металлу. В отличие от этого длительная прочность сварных соединений термически упрочняемых сталей может заметно уступать основному металлу за счет развития преждевременных разрушений сварных образцов в разупроч-ненных участках зоны термического влияния. Для сварных соединений хромо-молибденованадневых сталей таким слабым местом является участок доотпуска и неполной перекристаллизации зоны термического влияния. В сварных соединениях аустенитных сталей п сплавов с интерметаллндным упрочнением местом преждевременных разрушении является обычно участок околошовноп зоны вблизи границы сплавления, нагреваемый при сварке до температур аустениза-цнп. С повышением легпрованности стали в условиях испытаний большой длительности возрастает также вероятность перехода разрушений в шов ввиду трудности получения при этом металла шва, равнопрочного основному металлу. [23]

Трещины, образующиеся в средах сульфидов, могут или иметь транскристаллит-ный характер, или проходить по первоначальным границам зерен аустенита. Условия, при которых имеет место тот или другой вид распространения трещин, очень сходны. Это состояние вызывается термической обработкой при 500 - 600 С [31], поэтому указанная область температур должна быть исключена при эксплуатации конструкций в промышленной или морской атмосферах или морской воде. Твердость порядка HV270 может быть обычно получена путем термической обработки в указанной области температур, что является дальнейшим доказательством того, что мартенситные стали могут подвергаться двум совершенно различным видам коррозионного растрескивания. Растрескивание имеет место только в упрочняемых сталях, нагруженных на уровень, превышающий приблизительно на 70 % их предел текучести. [24]

Страницы: 1 2