Cтраница 2
Очистка деталей осуществляется в псевдоожи женном слое абразива. На пористую перегородку металлической ванны насыпано абразивное зерно. Под влиянием газового потока, нагретого до 500 - 600 С, слой абразива переходит в псевдоожи-женное состояние. Деталь, соприкасаясь с частицами абразива при высокой температуре, хорошо очищается от загрязнений смазкой и легкого налета ржавчины. Камера горячей промывки работает по типу душа. Под действием водяных струй, выходящих из форсунок, поверхность детали хорошо промывается. Такую же конструкцию имеет и камера охлаждения, только вместо горячей воды применяется холодная. [16]
Очистка деталей осуществляется в псевдоожи-женном слое абразива. На пористую перегородку металлической ванны насыпано абразивное зерно. Под влиянием газового потока, нагретого до 500 - 600 С, слой абразива переходит в псевдоожи-женное состояние. Деталь, соприкасаясь с частицами абразива при высокой температуре, хорошо очищается от загрязнений смазкой и легкого налета ржавчины. Камера горячей промывки работает по типу душа. Под действием водяных струй, выходящих из фсгр-сунок, поверхность детали хорошо промывается. Такую же конструкцию имеет и камера охлаждения, только вместо горячей воды применяется холодная. [17]
Другой задачей является конструирование футеровки топки, предназначенной для ограждения пламенного и газового потока от окружающей среды. Ограждая этот поток, футеровка, в свою очередь, подвергается тепловому и химическому воздействию. Основным фактором, преимущественно определяющим характер и степень влияния газового потока на футеровку, является температура. Действие веществ, присутствующих в газовом потоке, тесно связано с его температурой. Поэтому первое, с чем приходится считаться при рассмотрении различных частей футеровки топки, - это температура пламени в камере горения и газового потока в камере смешения. Эта температура имеет весьма широкий диапазон как в самой топке, так и в разных конструкциях топок, поэтому меры по уменьшению действия температуры на футеровку в каждом отдельном случае совершенно различны. [18]
Анализ имеющихся данных свидетельствует, что значения коэффициентов температуропроводности коксующейся загрузки, определенные на лабораторных установках, оказываются, как правило, более низкими, чем значения, измеренные в промышленных условиях. Это положение иллюстрирует уже упоминавшаяся работа В. В. Казминой [105] и особенно специальное исследование В. Наблюдаемое расхождение, возможно, объясняется влиянием газовых потоков, увеличивающих эквивалентную температуропроводность загрузки в коксовой камере. [19]
Прочность гранул па раздавливание особо важна для катализаторов, применяемых в неподвижном слое. Хотя при трехметровой высоте контактного слоя давление на опорную решетку не превышает обычно 0 3 кгс / см2, однако благодаря точечному характеру нагрузки последняя может достигать значительно больших величин и носить скорее раскалывающий, чем раздавливающий характер. Кроме того, во время загрузки аппарата зерна катализатора подвергаются ударной нагрузке при падении на опорную решетку или уже загруженную часть катализатора. Все же требования к этому типу прочности для неподвижных катализаторов относительно невелики. Такой малопрочный материал, как пемза, имеет допустимое напряжение на раздавливание 12 кгс / см2, что примерно на порядок превышает ее раздавливающую нагрузку на катализатор в слое. Поэтому, когда дело касается катализаторов на носителях, вопрос о прочности не возникает, за исключением вопроса о сцеплении активной составляющей с носителем. Активная составляющая катализатора не должна удаляться с носителя под эродирующим влиянием газового потока, что иногда имеет место при применении непористых носителей. [20]