Влияние - температура - нагрев
Cтраница 1
Влияние температур нагрева на технологическую пластичность стали Х18Н9Т с различным содержанием а-фазы и других сталей изучено в работе [289, 290], Число оборотов до разрушения стали Х18Н9Т с большим количеством ферритной составляющей меньше, чем плавки с меньшим количеством. Технологическая пластичность при температурах выше 1250 С всех сталей аустенитного типа сильно падает, тогда как для углеродистой и ферритной она остается очень высокой. [1]
Влияние температуры нагрева на фазовый состав аустенито-ферритных сталей проявляется и в сварных соединениях. [2]
Влияние температуры нагрева при облучении может быть более сложным, если сплав при этом испытывает структурные превращения, например распад пересыщенных твердых растворов ( старение или отпуск), так как облучение активизирует диффузионные процессы. Именно этим объясняется высокотемпературная хрупкость аустенитных хромони-келевых сталей. Пластичность облученной стали восстанавливается при 500 - 700 С, а затем при дальнейшем нагреве вновь снижается. [4]
 |
Номограмма устойчивости аустенита стали 10Г2С1. [5] |
Влияние температуры нагрева в межкритическом интервале ( МКИ) на количество образовавшегося аустенита в стали 10Г2С1 и полноту его превращения по диффузионному и бездиффузионному механизмам у - - - превращения при охлаждении можно проследить по номограмме, представленной на рис. 5.8. На номограмме выделяются три области, отличающиеся степенью устойчивости аустенита. Первая область - область наибольшей устойчивости, соответствует максимальной температуре нагрева, при которой образуется 10 - 30 % у-фазы, и наибольшему содержанию углерода. Вторая - область минимальной устойчивости, соответствующая образованию 40 - 60 % аустенита для сталей без ванадия и 50 - 70 % аустенита для сталей, содержащих ванадий. В этой области для аустенита характерна меньшая насыщенность углеродом вследствие его повышенной диффузионной подвижности на границах рекристаллизованной структуры и выделения специальных карбидов. В третьей области с содержанием в структуре более 80 % аустенита отмечаются завершение процессов рекристаллизации и прохождение в определенной степени процессов гомогенизации. При этом механизм его распада при охлаждении приближается к механизму у - а-превращения из однофазной аустенитной области. [6]
Влияние температуры нагрева под закалку на механические свойства Д1 показано на фяг. Аналогичное влияние температуры закалки характерно и для других сплавов типа дуралюмин. В качестве охлаждающей среды при закалке применяется прей му щественно вода при температуре не более 30 - 40 С. Более высокие температуры отрицательно сказываются на механических свойствах и особенно на коррозионной стойкости материала. [7]
Влияние температуры нагрева и времени выдержки на концентрацию углерода в аустените и количество перлита при нормализации ферритного ковкого чугуна показано на фиг. [8]
 |
Влияние температуры нагрева и охлаждающей среды на механические свойства сплава ВТ25. [9] |
Влияние температуры нагрева в интервале от 500 до 1100 С на механические свойства сплава ВТ 18 показано на рис. 75, наилучшее сочетание прочности и пластичности получается при охлаждении на воздухе с температуры 900 - 950 С. [10]
 |
Температуры начала разложения некоторых твердых топлив. [11] |
Влияние температуры нагрева топлива сказывается не только на общем выходе летучих, но и на их составе. На рис. 87 показано изменение выхода газа, смолы, удельного веса смолы, а на рис. 88 изменение состава газа в процессе термического разложения угля в коксовой печи при различных температурах нагрева. [12]
Рассмотрим влияние температуры нагрева поверхности субстрата на адгезионную прочность. [13]
Рассмотрим влияние температуры нагрева корректирующего устройства на среднее значение притока ( за цикл) в регулируемый объект. [14]
Сделана попытка оценить влияние температуры нагрева малопарафи-нистой нефти при введении в нее присадки. [15]
Страницы: 1 2 3 4 5