Струйка - ток
Cтраница 3
Рассматривая распределение давления вдоль передней образующей цилиндра, можно заметить, что отношение максимального и минимального давлений р достаточно для разгона газа в струйке тока до числа Маха 1.49. Однако вследствие бокового растекания линия, параллельная передней критической линии цилиндра, не является струйкой тока. Насадок был направлен по оси z вверх. С уменьшением z от 0.08 до 0.06 максимум полного давления р % возрастает до 16.5, что обусловлено уменьшением местного скоса потока. Это объясняется тем, что хотя местный скос потока и уменьшается, однако вследствие бокового растекания, к поверхности цилиндра подходят новые струйки тока, проходящие ближе к отрывной области ( рис. 2) и, следовательно, имеющие меньшее полное давление. Минимум р % совпадает с линией отрыва потока S2 - На участке 0 z 0.04 насадок снова направлен по направлению местного потока, т.е. показывает донное давление. [31]
 |
Схема набегания свободного потока на решетку.| Поток с малой регулярной неравномерностью. [32] |
Допустим теперь, что распределение скоростей в струе, набегающей на решетку, неравномерное и имеет регулярный характер ( рис. 3.2), при этом поток состоит из двух струек тока с большей ( 1) и меньшей ( 2) скоростями. Общий характер явления, очевидно, не изменится: струя будет растекаться по решетке, причем повышение статического давления в струйке с большей скоростью будет более значительным, чем в струйке с меньшей скоростью. [33]
 |
К пояснению плавно и резко изменяющегося движения.| Живое сечение А - В. [34] |
Так как линии тока ( рис. 3 - 7) при установившемся движении жидкости с течением времени не меняют своей формы ( являются застывшими во времени), то и струйка тока является неизменной во времени. [35]
Рассматривая распределение давления вдоль передней образующей цилиндра, можно заметить, что отношение максимального и минимального давлений р достаточно для разгона газа в струйке тока до числа Маха 1.49. Однако вследствие бокового растекания линия, параллельная передней критической линии цилиндра, не является струйкой тока. Насадок был направлен по оси z вверх. С уменьшением z от 0.08 до 0.06 максимум полного давления р % возрастает до 16.5, что обусловлено уменьшением местного скоса потока. Это объясняется тем, что хотя местный скос потока и уменьшается, однако вследствие бокового растекания, к поверхности цилиндра подходят новые струйки тока, проходящие ближе к отрывной области ( рис. 2) и, следовательно, имеющие меньшее полное давление. Минимум р % совпадает с линией отрыва потока S2 - На участке 0 z 0.04 насадок снова направлен по направлению местного потока, т.е. показывает донное давление. [36]
Описанная схема течения будет реализовываться при сколь угодно малом отличии режима обтекания крыла от расчетного ( а - 33.8), когда положение мостообразного скачка стремится к положению плоской ударной волны, лежащей в плоскости передних кромок крыла [5], так как в пристеночной области течения присутствуют высоконапорные струйки тока, направленные в сторону ребра V-образного крыла. [37]
Важно отметить также, что одномерная теория в случае совершенного газа без релаксационных процессов позволяет определить состояние потока в данном сечении струйки тока, если известна относительная площадь F и известно, является поток дозвуковым или сверхзвуковым. Абсолютный размер струйки тока, а также ее форма вверх и вниз по потоку от этого сечения не имеют значения, так как в системе (2.68) - (2.70) не содержится какого-либо характерного размера. Аналогичный результат дает одномерная теория для случая равновесных или замороженных течений. Напротив, в случае неравновесно реагирующего газа параметры потока при заданном F зависят еще и от формы струйки тока вверх по потоку от этого сечения и от ее абсолютного размера, поскольку в таких течениях появляется характерный размер - длина релаксационной зоны. [38]
 |
Схема течения при числе Мн, меньшем расчетного. [39] |
Наибольший коэффициент расхода при заданном числе М полета, меньшем расчетного, зависит от пропускной способности системы скачков. Далее определяют площадь струйки тока, входящей во входное устройство FHhHb, где b - ширина клина, и коэффициент расхода ф / гн / / гвх - В осесимметричном воздухозаборнике поверхность тока также однозначно определяется из расчета сверхзвукового осесимметричного течения, хотя построение этой поверхности осуществляется значительно сложнее, чем в плоском течении. [40]
Таким образом, граничные условия выполняются. Это объясняется увеличением скоростей фильтрации при приближении струек тока к стенкам скважины, на что расходуется больший перепад давления. [41]
Зависимость степени реактивности от радиуса в ступенях с ТННЛ отличается от линейной. Этот эффект является следствием снижения давления в корневых струйках тока в пространстве за НА. [43]
Равнодействующую от газодинамических сил, действующих на боковую поверхность струйки тока, включая ее торцы, обозначим Р, а импульс этой силы - PAt. [44]
Следуя [18], оценим амплитуды возмущений и размеры областей, на которые оно распространяется. Исчезновение напряжения трения на оси течения приводит к разгону струек тока, проходящих вблизи плоскости симметрии. Это вызывает быстрое изменение толщины вытеснения и индуцирует градиент давления. Простые оценки на основе уравнений неразрывности, импульса и линейной теории сверхзвуковых течений показывают, что вблизи конца пластины образуется локальная область течения со свободным взаимодействием, для которой перепад давления ( отнесенный к р ыУ Др - Re 1, А. Перед концом пластины индуцируется отрицательный градиент давления, а в следе давление восстанавливается. При ( Az / Re-3 / e) - оо градиент давления исчезает. Аналогичное рассмотрение справедливо и для течения при малых углах атаки а - Re 1 - ( фиг. В этом случае перед концом пластины на ее верхней и нижней сторонах поток поворачивает на угол а. Поворот на угол х при достаточной величине а должен приводить к отрыву пограничного слоя. [45]
Страницы: 1 2 3 4