Структура - околошовная зона
Cтраница 2
Быстрота приложения и отвода тепла влияет на характер кристаллизации расплавленного металла и структуру околошовной зоны. [16]
Скорость подачи и отвода тепла влияет на характер кристаллизации расплавленного металла и на структуру околошовной зоны. [17]
Общей для материалов второй и третьей групп является невозможность исправления грубой кристаллической структуры металла шва и рекристаллизационной структуры околошовной зоны путем последующей термообработки из-за малого объемного эффекта полиморфного превращения или вообще по причине отсутствия фазовой перекристаллизации. [18]
Для оценки свариваемости аустенитных сталей в отдельных случаях необходимо учитывать существенное влияние, оказываемое процессом сварки на структуру околошовной зоны основного металла. Вследствие отсутствия закалочных превращений в аустенитных сталях при воздействии на них сварочного цикла околошовная зона имеет менее сложное строение, чем зона при сварке перлитных и хромистых сталей. [19]
Необходимость высокой температуры отпуска после сварки обусловливается главным образом выбором таких температур, при которых возможно не только снятие остаточных напряжений и улучшение структуры околошовной зоны, но и повышение ее пластичности. [20]
Исследования [141] показали, что возникновение и развитие этой коррозии в сварных соединениях нержавеющей стали типа 18 - 10, стабилизированной титаном, зависит от наличия в структуре околошовной зоны феррита. При содержании около 15 - 18 % феррита в околошовной зоне ножевая коррозия в кипящей 65 % - ной азотной кислоте практически не наблюдается. Уменьшение скорости ножевой коррозии при наличии в структуре феррита объясняется увеличением общей протяженности границ зерен в присутствии островков феррита. Следовательно, общая протяженность анодных участков на границах зерен уменьшается. [21]
При многопроходной сварке в среде СО2 без предварительного подогрева рациональным является сокращение периода между положениями отдельных слоев, что снижает скорость охлаждения и ограничивает время воздействия сварочных напряжений на структуру околошовной зоны. [22]
 |
Характеристики сопротивления стали 08Х22Н6Т хрупкому разрушению. [23] |
Нередко по границам этих зерен видны крупные пластинчатые выделения карбидов. На панорамном изображении структуры околошовной зоны хордового шва днища видно, как трещина по границам зерен феррита продолжается по линии сплавления. [24]
Приведенные выше данные относятся к сплавам с зернистой структурой. Эта структура не отражает структуры околошовной зоны. Поскольку известно, что трещины возникают преимущественно в околошовной зоне, было целесообразно сравнить склонность к водородной хрупкости металла этой зоны и основного металла. [25]
При сварке материалов третьей группы главную роль играют процессы кристаллизации ( в особенности эвтектической), рекристаллизации и старения. Общим для материалов второй и третьей групп является невозможность исправления грубой кристаллической структуры металла шва и рекрпсталлизованной структуры околошовной зоны путем последующей термообработки из-за малого объемного эффекта полиморфного превращения или вообще из-за отсутствия фазовой перекристаллизации. [26]
Время действия тока на свариваемые детали ограничивается необходимостью довести металлы до расплавленного состояния в месте их соединения. Дальнейшее нахождение их под током, не повышая прочности соединений, приводит часто к пережогам, а для некоторых металлов - к укрупнению структуры околошовной зоны и соответственно понижению прочности. [27]
Когда наплавленный металл по своему химическому составу несколько отличен от основного, используют режим термической обработки, установленный для свариваемой стали, но с корректировкой параметров применительно к сварным соединениям. Если, например, наплавленный металл содержит меньше углерода и легирующих элементов, чем основной, назначают нагрев под закалку до более высоких температур, благоприятно влияющих на изменение структуры околошовной зоны. [28]
 |
Влияние скорости охлаждения на показатель артщ при сварке в среде СО 2. [29] |
Вариант сварки в среде СО2 с точки зрения сопротивляемости соединений образованию холодных трещин имеет существенное преимущество перед ручной сваркой: показатель стр mln сохраняется высоким при wuw 43 - 45 С / с, что соответствует режимам сварки наружных слоев шва. Тем не менее при многопроходной сварке без предварительного подогрева рациональным является сокращение периода между наложением отдельных слоев, что снижает скорость охлаждения и ограничивает время воздействия сварочных напряжений на нетермообработанную последующим проходом структуру околошовной зоны. [30]
Страницы: 1 2 3