Структура - шв
Cтраница 2
Влияние количества жидкой фазы в зазоре наглядно проявляется в структуре швов - с увеличением зазора меняется и форма образующихся кристаллов, и распределение отдельных составляющих зоны сплавления. [16]
 |
Схема лабораторного приспособления для контактно-тепловой сварки листовых термопластов прессованием. [17] |
Критериями оценки качества сварных соединений, получаемых при различных параметрах сварки, могут служить показатели прочности, изменение структуры швов по сравнению со структурой-исходного материала и степень изменения свойств материала по месту сварки. [18]
Микроструктура металла швов, выполненных в углекислом газе при использовании проволоки Св - 08ГСА и Св - 08Г2СА, мало отличается от структуры швов, выполненных сваркой под флюсом. Содержание неметаллических включений в швах невелико. [19]
Нагрев двухфазных сварных швов, содержащих более 8 - 10 % феррита, при температурах 350 - 600 С вызывает резкое упрочнение и хрупкость, причем структура швов не претерпевает видимых изменений и магнитность их сохраняется. Швы, содержащие меньшее количество феррита, как и чистоаустенитные швы, не охрупчи-ваются при нагреве в указанном выше интервале температур. Обнаруженное явление не связано, по-видимому, ни с выпадением карбидов, ни с превращением б - о и по своей природе, вероятно, аналогично так называемой 475-градусной хрупкости, наблюдавшейся ранее только в высокохромистых сталях. [20]
 |
Изменение количества. [21] |
В швах, выполненных с большой погонной энергией, количество этих структур резко уменьшается. Структура швов на этой же стали при погонной энергии 13 ккал / см и скорости охлаждения примерно 0 5 - 0 6 С / с состоит только из феррита и перлита. Их количество при сварке такой стали максимально ( около 3 %) в участке перегрева и снижается по мере удаления от линии сплавления. [22]
Азот действует и как аустенитизатор, и как инокулятор, измельчая структуру аустенитно-ферритных сварных швов. Структуру чистоаустенитных швов он измельчает главным образом, увеличивая число центров кристаллизации в виде тугоплавких нитридов. [23]
Для большинства сварных швов характерна крупностолбчатая структура. Такая структура швов обусловлена наличием на границе сплавления шва с основным металлом готовых центров кристаллизации в виде крупных зерен основного металла, выросших вследствие нагрева до высоких температур, а также ускоренным теплоот-водом в сторону основного металла. [24]
Микроструктура сварных соединений перлитных сталей не должна содержать структуру закалки игольчатого строения. В структуре швов и околошовных зон аустенитных сталей не должно быть плотных карбидных выделений по границам зерен. Структура шва должна состоять из зерен аусте-нита с содержанием феррита, не превышающим оговоренного ТУ на электроды и изделия. [25]
При применении для сварных конструкций легированных и высоколегированных сталей, цветных и туглоплавких металлов и сплавов выполняют испытания на свариваемость. Последние в дополнение к механическим испытаниям включают металлографический анализ структуры швов и зон термического влияния, замер твердости по сечению сварного соединения и испытания на стойкость против образования трещин. [26]
 |
Влияние кратковременного нагрева на микроструктуру аустенитно. [27] |
Чтобы раздробить эвтектическую сетку боридов, требуется горячая деформация литого металла. Ниже будет показано, что и длительный нагрев в указанном интервале тэмператур не оказывает влияния на структуру аустенитно-боридных швов. Это свидетельствует о высокой стабильности такого типа микроструктуры, что с точки зрения жаропрочных свойств является весьма благоприятным фактором. При нагреве до температуры 1180 - 1200 С, в зависимости от химического состава эвтектической фазы, начинается ее оплавление и, в некоторых случаях, коагуляция. [28]
Проведенные исследования позволяют сделать вывод, что при аргоно-дуговой сварке трубопроводов из аусте-нитных сталей типа 18X8 и им подобных для поддува можно применять аргон, жидкий азот, газообразный азот определенной чистоты и углекислый газ. Применение указанных газов, а также азотно-водородной смеси не снижает механических и коррозийных свойств сварных соединений, а структура швов почти одинакова при любом применяемом газе. [29]
Швы с такой структурой обладают повышенной склонностью к образованию горячих трещин. При медленном охлаждении или в результате повторного воздействия критических температур в аустенитных швах со столбчатой направленной структурой выпадение избыточной фазы происходит в виде сплошных цепочек вдоль границ кристаллитов или вдоль границ полигонизации. Измельчение структуры чистоаустенитных швов приводит к увеличению поверхности кристаллов и уточнению межкристаллических прослоек, что, в свою очередь, может способствовать некоторому повышению стойкости швов против образования горячих трещин. В таких швах выпадение избыточной фазы носит относительно мелкодисперсный характер. [30]
Страницы: 1 2 3