Феррито-перлитная структура
Cтраница 1
Здесь феррито-перлитная структура часто имеет видманштеттово строение при относителвно крупном размере зерна. [1]
Полосчатость феррито-перлитной структуры ( количество и сплошность ферритных полос); XI00, 6 баллов. [2]
При таком нагреве исходная феррито-перлитная структура превращается в аустенит, а после охлаждения со скоростью больше критической образуется структура мартенсита. PS диаграммы железо - цементит, но ниже точки Ас3 структура и свойства стали будут изменяться следующим образом. Исходная феррито-перлитная структура при таком нагреве не будет полностью превращаться в аустенит, а часть феррита останется не превращенным и структура будет аустенит и феррит. Структура после охлаждения будет мартенсит и феррит. Феррит, имеющий низкую твердость, понижает общую твердость закаленной стали; такая закалка называется неполной. [3]
Для сталей с феррито-перлитной структурой в общепринятых условиях сварки характерна склонность к разупрочнению и снижению сопротивления хрупкому разрушению в зоне термического влияния сварных соединений. Исследование зональных свойств сварных соединений показывает, что наиболее слабым звеном по сопротивлению хрупкому разрушению является околошовный участок, сопротивление распространению трещин которого, особенно в области отрицательных температур, находится на низком уровне. Характерно, что рассматриваемое свойство данного участка практически не зависит от исходного состояния в сопоставимых условиях для сварных соединений термически упрочненной, нормализованной и горячекатаных сталей одинакового состава. [4]
В 40 % случаев феррито-перлитная структура имеет видманштеттовую ориентацию. Величина зерна различная: примерно на 65 % отливок средняя величина зерна 4 - 6 номеров; в остальных случаях - зерно 1 - 3 номеров. [5]
Применяемые трубные стали имеют типичную грубую крупнозернистую феррито-перлитную структуру с низкими механическими свойствами ( например сталь ЗОХМЛ), получаемую методом контролируемой прокатки. При одинаковом пределе текучести такие стали обладают меньшей стойкостью к сульфидному растрескиванию по сравнению с улучшенными сталями. Поэтому важным фактором повышения несущей способности трубных сталей, которые используются в системах нефте - и газоснабжения, становится термическая обработка, изменяющая структуру, состав и свойства этих сталей. [6]
Простое увеличение углерода при феррито-перлитной структуре ( нормализованное состояние) приводит к повышению прочности и порога хладноломкости. [7]
Характерным для сталей с феррито-перлитной структурой является относительно высокая степень разупрочнения при сварке. Для уменьшения степени разупрочнения и протяженности разупрочнен-ного участка эффективно повышение скорости охлаждения металла за счет уменьшения погонной энергии. Однако даже при минимальных значениях погонной энергии степень разупрочнения сохраняется на значительном уровне. [9]
Применительно к сталям с феррито-перлитной структурой регулирование термических циклов применяется с целью предотвращения разупрочнения на участке неполной перекристаллизации, а также повышения сопротивления хрупкому разрушению на участках околошовном и неполной перекристаллизации зоны термического влияния сварных соединений. [10]
Серые антифрикционные чугуны обычно имеют основную феррито-перлитную структуру с мелким пластинчатым графитом. Рабочая поверхность создается путем тщательной приработки, лучше всего - с применением коллоидной смеси графита в масле. При проектировании подшипника из такого чугуна коэффициент запаса принимается в пределах 1 54 - 3 в зависимости от условий эксплуатации. [11]
Серые антифрикционные чугуны обычно имеют основную феррито-перлитную структуру с мелким пластинчатым графитом. Рабочая поверхность создается путем тщательной приработки, лучше всего - с применением коллоидной смеси графита в масле. При проектировании подшипника из такого чугуна коэффициент запаса принимается в пределах 1 5 - 1 - 3 в зависимости от условий эксплуатации. [12]
Низкоуглеродистые и низколегированные стали характеризуются феррито-перлитной структурой и относительно невысокими показателями прочности ( см. табл. 1 и 4), так как их упрочнение в основном достигается за счет легирования феррита и регулирования морфологии перлитной составляющей, количество которой невелико. [13]
Распределение водорода из шва с феррито-перлитной структурой в основной металл происходит примерно с одинаковым коэффициентом диффузии. При сварке закаливающейся стали аусте-нитным швом закаленная зона основного металла задерживает проникновение водорода, так как коэффициент диффузии водорода в стали мартенситной структуры меньше, чем в феррито-перлитной. Поэтому появление трещин в околошовной зоне в процессе сварки связано с закалкой и действием водорода, растворяющегося в металле шва. Чем больше проявляется склонность металла к закалке, тем при меньшем содержании водорода в наплавленном металле обнаруживаются холодные трещины в околошовной зоне сварных соединений. [14]
При нагревании доэвтектоидных сталей с феррито-перлитной структурой до температуры выше точки Ле3 образуется аустенит. При охлаждении стали со скоростью выше критической ( икр) аустенит превращается в мартенсит. [15]
Страницы: 1 2 3 4