Демпфирующее влияние

Cтраница 2

Формулы получены в предположении, что магнитная проницаемость магнитопровода бесконечна, отсутствует демпфирующее влияние вихревых токов, ток в витках распределен равномерно. [16]

Характер изменения коэффициентов q и С в формуле в зависимости от отношения скорости vc входного воздействия к амплитуде скорости AgQa автоколебаний. [17]

С увеличением скорости ис слежения коэффициент q уменьшается и, следовательно, снижается демпфирующее влияние трения Т в исполнительном органе на устойчивость привода. Когда скорость слежения достигает амплитуды скорости автоколебаний, коэффициент q становится равным нулю и демпфирующее действие трения пропадает. [18]

В рамках квазистационарной линеаризованной модели аэродинамического воздействия, не учитывающей демпфирующих моментов аэродинамических сил, выявлено демпфирующее влияние подъемной силы и найдены ограничения на аэродинамические коэффициенты, соблюдение которых обеспечивает эффективное затухание угловых колебаний тела. Для условий высокоскоростного полета, когда аэродинамическое воздействие на тело существенно превышает влияние силы тяжести, получено аналитическое решение линеаризованной по части переменных нестационарной динамической системы, описывающей движение тела относительно центра масс. Методика получения описанных результатов приведена в [132] ( В. А. Садовничий, Г. Г. Черный, Ю. М. Окунев, В. А. Самсонов), где сообщено о библиотеке прикладных программ, обеспечивающих многооконное представление графической информации о поведении различных компонент вектора состояния динамической модели. Данный цикл работ был начат около двадцати лет назад [111, 112] и в настоящее время развивается в лаборатории навигации и управления Института механики МГУ им. [19]

Следовательно, и в жидкостных реактивных двигателях растянутое горение ( горение в двух фронтах) может оказывать демпфирующее влияние на процесс самовозбуждения продольных акустических колебаний. [20]

При движении полотна эффект замещения колеблющегося полотна неколеблющимся полотном на участке растяжения между двумя валами оказывает значительно большее демпфирующее влияние по сравнению с внутренним демпфированием полотна. [21]

Условные векторные диаграммы наложения переменных составляющих поля в зоне коммутации для некомпенсированного ( тонкие линии и компенсированного ( жирные линии двигателя пульсирующего тока. [22]

Приблизительно такие же значения могли иметь модуль и аргумент КСМ цепи главного потока, если бы не сказывалось демпфирующее влияние пружинных рамок ГП на переменную составляющую главного потока. [23]

Несмотря на то, что всегда F Ря, поток Фк д может быть меньше потока Фк я вследствие демпфирующего влияния вихревых токов в статоре машины. [24]

В свое время считали, что нутационные колебания гироскопа в кардановом подвесе гасятся вязким трением в его опорах и демпфирующим влиянием окружающей среды. Однако главное влияние на демпфирование нутационных колебаний гироскопа оказывает внутреннее трение в упругих элементах его конструкции. Примерная аналогия может наблюдаться и у КА, стабилизированных вращением. [25]

В заключение заметим, что электропривод по системе ИТ-Д без обратных связей обладает свойствами практически идеального источника момента, поэтому демпфирующего влияния на механические колебания оказывать не может. Пусковой участок механической характеристики асинхронного короткозамкнутого двигателя имеет небольшой положительный наклон. Эта зависимость момента от скорости противоположна по знаку вязкому трению, поэтому является фактором, ослабляющим демпфирование колебаний, обусловленное дисси-пативными силами в механической части привода. Однако работа на этом участке крат-ковременна; неустойчивость проявляется в возрастании возникающих по любым причинам механических колебаний, которые при переходе на устойчивый участок характеристики быстро затухают. [26]

При включении активного сопротивления СШ на зажимы якоря ЭМУ благодаря ослаблению влияния ком-пенсационной обмотки ЭМУ возникает внутренняя гиб-кая отрицательная связь, которая оказывает демпфирующее влияние. При этом с уменьшением величины сопротивления СШ уменьшается величина перерегулиро-вания ЭМУ для неустановившихся режимов и, как пра-вило, исчезают колебания. [27]

Следовательно, при решении вопроса о целесообразности применения в том или ином случае на воздушном выключателе шунтирующих резисторов и о выборе их оптимального сопротивления необходимо учитывать демпфирующее влияние как реальной схемы коммутации, так и физических процессов, происходящих в самом выключателе при отключении неудаленных коротких замыканий. Немаловажное значение в этих условиях приобретает весьма эффективное воздействие самых дугогасительных устройств многоразрывного выключателя на распределение восстанавливающегося напряжения и скорости его нарастания. Особенно сильно этот эффект проявляется непосредственно в околонулевой период после отключения больших токов короткого замыкания в особо жестких условиях нарастания восстанавливающегося напряжения, когда влияние шунтирующих резисторов или делительных конденсаторов может оказаться недостаточным, а равномерная одновременная нагрузка всех дугогасительных разрывов исключительно важна для успешного отключения цепи. [28]

В качественно описанной наиболее простой модели структуры турбулентного потока, имеющего контакт с твердой поверхностью, предполагается наличие двух основных зон потока: турбулентного ядра, слабо ощущающего демпфирующее влияние твердой стенки, и тонкого пристенного слоя, где, наоборот, считается, что турбулентные пульсации из ядра потока в такой слой проникать не могут вследствие непосредственной близости стенки. Но даже при таком, наиболее простом модельном представлении о турбулентном потоке вопрос о влиянии стенки на изменение масштаба ( аналог длины свободного пробега молекул в молекулярно-кинетической теории газов) и интенсивности турбулентности ( пульсационная скорость в турбулентном потоке) решается не теоретически, а только на основе экспериментально измеряемых характеристик турбулентности. Определение толщины пристенного слоя также не может быть проведено без экспериментальных ( как правило, инструментально весьма сложных) измерений. [29]

В крупных машинах с высокой перегрузочной способностью следует применять большие значения & для получения суммарного зазора добавочного полюса у якоря и у станины не менее 2 см. Это необходимо для уменьшения демпфирующего влияния вихревых токов в станине, вызывающих отставание во времени поля добавочных полюсов от изменения тока якоря при резких колебаниях нагрузки. [30]

Страницы: 1 2 3 4