Изменение - структура - сталь
Cтраница 3
Эта операция применяется для снятия внутренних напряжений, снижения твердости и изменения структуры стали. В зависимости от того, какую цель преследует отжиг, устанавливают различные режимы его проведения: температуру и скорость нагрева, продолжительность выдержки и скорость охлаждения. Температуры отжига углеродистой, легированной и высоколегированной сталей принимаются на 30 - 40 С выше точки Ас2, потому что при этой температуре, называэ-мой первой критической точкой, происходят основные структурные изменения. При неполном отжиге, цель которого состоит в устранении внутренних напряжений, сталь с любым содержанием углерода нагревают до температуры 750 - 760 С. [31]
Эта операция применяется для снятия внутренних напряжений, снижения твердости и изменения структуры стали. В зависимости от того, какую цель преследует отжиг, устанавливают различные режимы его проведения: температуру и скорость нагрева, продолжительность выдержки, а также скорость охлаждения. Температура отжига углеродистой, легированной и высоколегированной стали принимается на 30 - 409 С выше точки Лс2, потому что при этой температуре, называемой первой критической точкой, происходят основные структурные изменения. При неполном отжиге, цель которого состоит в устранении внутренних напряжений, сталь с любым содержанием углерода нагревают до температуры 750 - 760 С. [32]
На рис. 1, а - г представлена серия микрофотографий, показывающих изменение структуры стали Ст. [33]
У хромистых нержавеющих сталей, содержащих 13 - 28 % Сг, с повышением содержания хрома и изменении структур стали от ферритных к полуферритным и мартенситным наблюдается смещение критической температуры перехода в хрупкое состояние от отрицательных к положительным температурам. [34]
Пользуясь результатами большого числа исследований [14, 44, 70, 85, 90], можно прийти к заключению, что термическая обработка, существенно влияя на изменение структуры сталей, изменяет их демпфирующую способность. [35]
Должен знать: технические условия и ГОСТы на приемку сложных деталей, узлов, инструмента и поковок из стали различных марок после термообработки; типовые режимы термообработки деталей и инструментов; устройство, назначение и условия применения сложного контрольно-измерительного инструмента; дефекты термической обработки сталей, чугунов и других металлов; систему допусков и посадок; изменение структуры стали в зависимости от скорости нагрева и температуры; виды последующей механической обработки принимаемых деталей и изделий. [36]
Анализ опыта эксплуатации и результатов экспериментальных работ [9, 34] по проблеме надежности линейной части магистральных трубопроводов показывает, что факторы, влияющие на возможность возникновения отказов, могут быть объединены в несколько групп: циклическая нагрузка от избыточного внутреннего давления перекачиваемого продукта, действующая на трубопровод; тип трубы и ее фактическое состояние; тип изоляции и состояние катодной защиты, статистика отказов; агрессивные свойства грунта и наличие вблизи источников электрохимических воздействий и др. И все же основной причиной отказов линейной части трубопроводов являются коррозионный износ и малоцикловая усталость в сочетании с изменениями структуры стали труб. [37]
 |
Структуры стали, содержащей 0 83 % углерода и охлажденной с различной скоростью. а - сорбит, б - троостит, в - мартенсит. [38] |
При содержании 0 83 % углерода структура стали состоит целиком из перлита, а при содержании более 0 83 % углерода - из перлита и цементита. Все изменения структуры стали, происходящие при нагревании, в случае медленного охлаждения происходят в обратном порядке. [39]
Балезина [10] показали, что скорость диффузии водорода в стали увеличивается с повышением содержания углерода до 0 9 %, после чего при дальнейшем увеличении количества углерода в стали диффузия ослабевает. Это объясняется изменением структуры стали при содержании углерода около 0 9 % от феррито-перлитной к перлито-цементитной. [40]
При сквозной закалке свойства стали и, в частности, твердость по всему сечению изделия одинаковы. При несквозной закалке изменение структуры стали по сечению способствует соответствующим изменениям свойств. При несквозной прокаливаемости твердость падает от поверхности к сердцевине. При несквозной прокаливаемое отпуск при высокой температуре уменьшает различие в твердости и временном сопротивлении по сечению. Однако предел текучести, ударная вязкость и относительное сужение в сердцевине образца остаются более низкими. Это объясняется разным характером строения феррито-карбиднон структуры. В закаленном слое в результате отпуска мартенсита образуется более дисперсная феррпто-карбид-ная структура зернистого строения, а в сердцевине она более грубая и имеет пластинчатое строение. [41]
При сквозной закалке свойства стали, и в частности твердость, по всему сечению изделия одинаковы. При несквозной закалке изменение структуры стали по сечению способствует соответствующим изменениям свойств. [42]
 |
Влияние степени прокаливаемости стали на температурные зависимости удельной работы развития трещины ят и количество волокнистой составляющей в изломе В. [43] |
При сквозной закалке свойства стали и, в частности, твердость по всему сечению изделия одинаковы. При несквозной закалке изменение структуры стали по сечению способствует соответствующим изменениям свойств. При несквозной прокаливаемости твердость падает от поверхности к сердцевине. При несквозной прокаливаемости отпуск при высокой температуре уменьшает различие в твердости и временном сопротивлении по сечению. Однако предел текучести, ударная вязкость и относительное сужение в сердцевине образца остаются более низкими. Это объясняется разным характером строения феррито-карбидной структуры. В закаленном слое в результате отпуска мартенсита образуется более дисперсная феррито-карбид-ная структура зернистого строения, а в сердцевине она более грубая и имеет пластинчатое строение. [44]
При сквозной закалке свойства стали по всему сечению изделия одинаковы. При несквозной закалке изменение структуры стали по сечению способствует соответствующим изменениям свойств. При несквозной прокаливаемое твердость падает от поверхности к сердцевине. При полной прокаливаемое на мартенсит твердость по всему сечению одинакова. На рис. 146 показана твердость прлумартенситной зоны ( HRC5Q М), которая показывает, что углеродистая сталь в данных условиях обработки имеет критический диаметр 25 мм, хромистая более 50 мм и хромоникелевая более 125 мм. При несквозной прокаливаемрсти отпуск при высокой температуре значительно уменьшает различие в твердости и пределе прочности по сечению. [45]
Страницы: 1 2 3 4