Cтраница 2
При среднем темпе предшествующей закачки приемистость должна ограничиваться во всех скважинах третьей группы и в скв. При высоком темпе предшествующей закачки ограничению могут подлежать, в принципе, все скважины первой и третьей групп, а в первую очередь-скв. [16]
Анализ фактического материала показал, что в процессе закрепления трещины допускается резкое увеличение концентрации проппанта в рабочей жидкости. Резкий рост концентрации проппанта и высокий темп закачки ( 5 - 6 м3 / мин) на заключительном этапе приводят к дополнительному росту сопротивлений продвижению пульпы по трещине и неравномерному отложению расклинивающего материала по ее длине. В таких случаях из-за образовавшихся пробок закачать в пласт необходимое количество проппанта не удается. Последующие порции забивают трещину у устья и надежно запечатывают перфорационные отверстия. Все это приводит к резкому росту градиентов забойного давления закачки и росту устьевых давлений до величин опасных для оборудования, используемого при ГРП. [17]
Спуск насосно-компрессорных труб необходим, когда для поддержания пескоудерживающей способности рабочей жидкости, транспортирующей смесь, требуется высокая скорость движения ее, когда имеется дефект в колонне или ожидаемое давление разрыва превышает допустимое давление на стенки колонны, для защиты которой необходимо установить пакер. При производстве ГРП через насосно-компрессорные трубы вследствие большого давления нагнетания, высокого темпа закачки, наличия жидкости повышенной вязкости происходят большие гидравлические потери. Без учета последних невозможно установить величину давления, необходимого для создания трещин и поддержания расчетной скорости нагнетания в течение всего процесса. Как известно, на преодоление потерь напора в трубах расходуется часть гидравлической мощности, которая необходима для транспортировки жидкости с песком по трещине. Когда операция ГРП проводится через колонну насосно-компрессорных труб ( особенно малых размеров), нередко более 60 % общей гидравлической мощности тратится на преодоление потерь на трение в трубах. При закачке через колонну обсадных труб эти потери сильно снижаются и составляют незначительный процент в балансе общей гидравлической мощности. Для определения потерь давления при движении жидкостно-песчаной смеси в трубах известны различные методы расчета. [18]
С развитием технологии добычи нефти при помощи поддержания пластового давления ( ППД) и соответствующим ростом фонда кустовых насосных станций ( КНС, на стационарном фундаментном основании) и блочных КНС ( БКНС) возникает принципиально важная задача наблюдения за техническим состоянием агрегатов таких станций. Это обусловлено значительной стоимостью агрегатов и необходимостью предотвращения аварий, а также требованием поддержания высоких темпов закачки воды в пласт, что позволяет обеспечить большую скорость фильтрации жидкости в пласт и высокий коэффициент текущей нефтеотдачи. Последнее, как известно, влияет и на конечную нефтеотдачу. [19]
Повышение расхода жидкости приводит к увеличению коэффициента давления Кл, что способствует увеличению геометрии трещин и продвижению песка в глубь трещины. Поэтому при составлении технологической схемы операции разрыва основное внимание должно быть обращено на создание больших расходов и высоких темпов закачки. [20]
Приведенный анализ особенностей разработки Ашитовского участка показывает, что достигнуть проектного коэффициента нефтеотдачи не удавалось даже по наиболее продуктивному и выдержанному по площади VI пласту. Это несоответствие связано с тем, что яри проектировании ( определении коэффициента нефтеотдачи) не учитывался неустойчивый режим вытеснения, который здесь проявляется в сильной степени из-за малой плотности, сетки скважин и высоких темпов закачки воды. [21]
При оценке пределов повышения давления, кроме технологических факторов, необходимо учитывать также экономические показатели и плановые задания на добычу. Известно, что при более повышенных давлениях нагнетания обеспечиваются более высокие темпы добычи, интенсивнее перемещается фронт закачиваемой воды. В связи с этим добывающие скважины первых рядов быстро обводняются, останавливаются, консервируются или ликвидируются, не достигая физического своего износа. Нам представляется, что в этих условиях при изучении технико-экономических показателей разработки необходимо учесть экономические потери за счет быстрого выхода скважин из строя с высокими темпами закачки и добычи. [22]
Таким образом, по объекту Ольховского месторождения перед внедрением нового метода воздействия на пласт ( закачка СО2) следует учесть неравномерность распределения остаточной нефти, которая в значительной степени зависит от режима закачки предшествующей рабочей среды. Если при закачке воды поддерживается невысокий темп, то ограничению подлежат все скважины третьей группы и часть скважин второй группы. Наоборот, в скважинах четвертой группы и в некоторых скважинах третьей группы приемистость подлежит восстановлению. При среднем темпе предшествующей закачки приемистость должна ограничиваться во всех скважинах третьей группы и в скв. При высоком темпе предшествующей закачки ограничению могут подлежать, в принципе, все скважины первой и третьей групп, а в первую очередь - скв. [23]
Следовательно, для обеспечения высокого значения эффекта при подаче ОП-10 нужна соответствующая интенсивная закачка воды. Низкие ее темпы при заводнении с ПАВ не позволяют в полной мере реализовать возможности рассматриваемого способа повышения нефтеотдачи. Это относится в равной мере как к разовой технологии применения. Видимо, высокие темпы закачки воды, способствуя быстрому продвижению по пласту реагента, повышают вытесняющую способность его за счет снижения адсорбции в порах. [24]