Начальная температура - теплоноситель
Cтраница 1
Начальная температура теплоносителя ограничена жаростойкостью приемной части и течки сушильного барабана и не превышает 1000 С. Увеличение температуры уходящих газов повышает расход тепла. Скорость теплоносителя на выходе из барабана сверх 2 - 3 м / с недопустима вследствие значительного увеличения пылеуноса. [1]
Начальная температура теплоносителя 160 - 180 С, конечная 70 - 75 С. [2]
Начальная температура теплоносителя ограничена жаростойкостью приемной части и течки сушильного барабана и не превышает 1000 С. Увеличение температуры уходящих газов повышает расход тепла. Скорость теплоносителя на выходе из барабана сверх 2 - 3 м / с недопустима вследствие значительного увеличения пылеуноса. [3]
При этом начальная температура теплоносителя при сушке материалов, не выдерживающих нагрева до высоких температур, может быть значительно ниже, чем в первой ступени. [4]
Для сохранения начальной температуры теплоносителя и уменьшения потерь тепла трубы должны иметь хорошую тепловую изоляцию, надежно защищенную от влаги и механических повреждений. Кроме того, трубам должна быть обеспечена возможность свободного продольного перемещения при нагреве и охлаждении. [5]
При перекрестном токе начальные температуры теплоносителей ti и 4 постоянны ( одинаковые по поперечному сечению потока), конечные же температуры не одинаковы по поперечному сечению потока, что видно на фиг. [6]
При перекрестном токе начальные температуры теплоносителей t и 4 постоянны ( одинаковые по поперечному сечению потока), конечные же температуры не одинаковы по поперечному сечению потока, что видно на фиг. [7]
 |
Изменение температуры теплоносителей по длине теплообменников при прямотоке ( а, противотоке ( б и смешанном токе ( в. [8] |
При поверочном расчете по известным начальным температурам теплоносителей, их расходам и поверхности теплообмена определяются конечные температуры теплоносителей и теплопроизводителыюсть аппарата. Поверочный расчет проводится методом последовательных приближений. [9]
В задачах эксплуатации чаще известны только начальные температуры теплоносителей ( F, конечно, тоже), и Дср сразу рассчитать не удается; это вызывает затруднения в определении Q по (7.14), необходимо искать особые пути расчета. [10]
Из перечисленных возмущений расход материала и начальная температура теплоносителя могут быть относительно просто стабилизированы. Следовательно, основным возмущением будет изменение влажности материала на входе, а в качестве регулирующего воздействия целесообразно использовать изменение расхода теплоносителя. [11]
Например, рассмотрим случай реактора, для которого начальная температура теплоносителя равна 149е С и повышение температуры теплоносителя равно 500 С. Максимальная температура стенки выбирается одинаковой в обоих случаях. Если средняя разность температур между стенкой трубки и теплоносителем для нерассеченного потока равна 56 С, максимальная температура будет 664 С и средняя разность температур, требующихся для рассеченного потока, 78 С. Если поддерживаются одинаковые значения Q и Vh, работа насосов для нерассеченного потока будет приблизительно в 5 6 раза больше, чем требующаяся для рассеченного потока в турбулентном режиме и в 6 6 раза больше, чем в ламинарном режиме. Иначе говоря, если значения Vh и W взяты одинаковыми, уравнения (9.8) и (9.9) показывают, что выделение энергии может быть увеличено при рассеченном потоке на 78 % в турбулентном режиме и на 88 % в ламинарном режиме. Таким образом, видно, что для заданной максимальной температзфы стенки имеются реальные преимущества рассеченного потока, однако этот тип потока трудно осуществим вследствие более сложной конструкции реактора. [12]
Использование рециркуляции в случае теоретической сушилки позволяет значительно уменьшить начальную температуру теплоносителя, что существенно при сушке материалов, качество которых ухудшается при соприкосновении с газом высокой температуры. [13]
Так как в процессе сушки воздухом температура угля независимо от начальной температуры теплоносителя не превышает, как правило, 65 - 70 С, то соответствующее давление водяных паров составит около 0 2 ата. При использовании в качестве теплоносителя перегретого пара температура материала поддерживается на уровне 100 С. При этом давление насыщения равно 1 ата. [14]
Таким образом, независимо от того, будет ли за начальную температуру теплоносителя ( Гн) принята более или менее реальная температура газов или теоретическая температура горения топлива, выбор усредненной температуры является произвольным и поэтому в общем случае нет основания ожидать точности расчета. [15]
Страницы: 1 2 3 4