Резкое изменение - кривизна
Cтраница 1
Резкое изменение кривизны в меридиональном направлении при изгибе и спрямлении требует затраты дополнительной работы деформирования, которую можно приближенно учитывать условным увеличением продольных напряжений, необходимых для деформирования заготовки. [1]
В местах резкого изменения кривизны каналов следует устанавливать отрезки жестких стальных трубок. [2]
Для представления двумерных характеристик с переменными границами и резким изменением кривизны линий более точные результаты дает аппроксимация. Процедура двумерной интерполяции в области приведенных значений X, близких к границе интервала 1 ( см. рис. 4.30, г), часто дает большие погрешности. [3]
Участки с повышенным износом располагаются преимущественно в зонах препятствий, резкого изменения кривизны, а при обработке плоскостей достаточно больших размеров - в зонах затухания ударных волн, на промежуточных транзитных станциях, где частицы пополняют израсходованную кинетическую энергию. [4]
Заметим, что в действительности на стыке участков не может быть ни резкого изменения кривизны, ни соответствующего ему резкого изменения напряжения тр. Однако предложенная методика позволяет находить весьма простые решения и в то же время обеспечивает удовлетворительную точность при оценке влияния изгиба на поле напряжений. [5]
 |
Схема возникновения растягивающих напряжений. [6] |
Ранее было показано, что у границ очага деформации на этапе установившегося деформирования имеет место резкое изменение кривизны срединной поверхности в меридиональном направлении. [7]
В начальной стадии деформирования, когда заготовка начинает охватывать скругленную кромку пуансона, элементы ее получают резкое изменение кривизны срединной поверхности в меридиональном направлении. Изгиб элементов заготовки на кромке пуансона происходит в условиях действия значительных растягивающих напряжений, что приводит к существенному смещению нейтральной поверхности от срединной и соответственно к утонению заготовки. Утонение заготовки, которое возрастает с уменьшением относительного радиуса скругления кромки пуансона rn / s, уменьшает площадь ее поперечного сечения, передающего усилие, потребное для втягивания фланца в матрицу. Естественно, что при том же усилии, потребном для втягивания фланца заготовки в матрицу, дополнительное утонение на кромке пуансона приводит к увеличению напряжений ар, действующих в утоненном участке, а следовательно, к увеличению опасности отрыва донышка заготовки. Это обстоятельство вынуждает скруглять кромки пуансона достаточно большим радиусом, изгиб по которому дает незначительное дополнительное утонение заготовки. Обычно радиус скругления рабочей кромки пуансона принимают равным или незначительно меньшим радиуса скругления рабочей кромки матрицы. Некоторое уменьшение радиуса скругления кромки пуансона по сравнению с радиусом скругления кромки матрицы допустимо, так как силы трения, действующие в этом месте на контактной поверхности заготовки, препятствуют удлинению элементов заготовки в меридиональном направлении, а следовательно, возрастанию утонения. [8]
Отсутствие на опорных кривых ДЯ - / ( р) для азота и аргона участков с резким изменением кривизны позволило описать кривые в широком интервале плотностей, включая докритические плотности, уравнениями, содержащими всего пять членов. [9]
Задача определения напряженно-деформированного состояния рассматриваемых соединений является более сложной, чем расчет подобных соединений без отбортовкн, как в теоретическом, так и в экспериментальном плане, Трудности расчетного анализа связаны со сложностью геометрии зоны сопряжения обечайки или днища с патрубком через отбортовку, резким изменением кривизны поверхности составной оболочечной конструкции. [10]
 |
Схема искривления образующей. [11] |
Участок, контактирующий со скругленной кромкой матрицы, нагружен касательными напряжениями по внутренней поверхности, вызванными трением о кромку матрицы, а на границах с плоской частью фланца и частью заготовки, деформирующейся в зазоре между пуансоном и матрицей, - изгибающими моментами, вызывающими резкое изменение кривизны срединной поверхности элементов при их входе на скругленную кромку матрицы и при сходе с нее. [12]
Перемещение элементов заготовки вдоль конической поверхности матрицы должно приводить к переходу элементов из цилиндрической части заготовки в коническую часть очага деформации. Этот переход сопровождается резким изменением кривизны срединной поверхности элементов заготовки. Изменение кривизны срединной поверхности элементов осуществляется под действием изгибающих моментов. Все это приводит к тому, что между недеформируемой цилиндрической частью исходной заготовки и конической контактной частью очага деформации образуется участок внеконтактной деформации, или участок свободного изгиба. После получения внутренней границей очага деформации минимальных размеров и окончания формирования участка свободного изгиба наступает этап деформирования, в котором размеры очага деформации остаются неизменными, а процесс деформирования характеризуется переходом элементов из недеформируемой части заготовки в очаг деформации, перемещением элементов заготовки в очаге деформации, с одновременным изменением их размеров и переходом этих элементов из очага деформации в стенки вытягиваемого стакана. [13]
Как видно из схемы ( рис. 50), на заготовку в процессе деформирования воздействуют со стороны пуансона тянущая сила, создающая меридиональные растягивающие напряжения, усилие прижима Q, прижимающее фланец к плоскости матрицы, силы трения, приложенные к нижней и верхней плоскостям фланца, и силы трения, действующие на внутренней поверхности при ее скольжении по кромке матрицы. Кроме того, в местах резкого изменения кривизны срединной поверхности ( изгиб при входе элементов на скругленную кромку матрицы и спрямление при сходе элементов со скругленной кромки матрицы) на процесс деформирования значительное влияние оказывают изгибающие моменты. [14]
Профиль решетки проектируется из условия получения заданных треугольников скоростей с учетом минимальности потерь энергии за счет вихреобразования. Поэтому профили должны быть очерчены плавными кривыми без резких изменений кривизны, получающихся при сопряжении дуг окружностей. Безударный вход потока в решетку профиля обеспечивается тем, что направление потока на входе берется касательным к средней линии профиля. Снижение потерь энергии в реактивных решетках достигается за счет плавного сужения конфузорного межлопаточного канала. В активных турбинах канал решетки выполняется с приближением к постоянной ширине. [15]
Страницы: 1 2 3