Cтраница 3
Здесь dQ rfQH dQTp - суммарное количество тепла, подведенное к 1 кг вещества за счет теплообмена частицы с окружающей средой ( dQu) и работы сил трения ( dQTp), p dv - работа сжатия ( деформации), dU cvdT - внутренняя энергия газа. [31]
На рис. 8 - 11 в координатах IgNu, IgR e сопоставлены данные многих исследователей по теплообмену частиц в псевдоожиженном слое. [32]
Далее дифференцированием (2.3.36) по времени с учетом представления скорости и температуры газа в мгновенных уравнениях движения и теплообмена частиц в виде сумм осреднен-ных и пульсационных составляющих может быть получено уравнение для плотности вероятности. [33]
Напомним, что приведенные выше результаты могут быть использованы и при расчете числа Нуссельта в задаче о теплообмене частицы произвольной формы при фиксированной температуре ее поверхности. [34]
При переходе от низкотемпературных псевдоожиженных слоев к высокотемпературным можно ожидать увеличения Лэфф при прочих равных условиях, так как теплообмен сблизившихся частиц через разделяющую их прослойку газа будет интенсивнее как из-за увеличения теплопроводности газа, так и благодаря лучистому обмену, происходящему даже между отдаленными, но видящими одна другую частицами. Вклад лучистого обмена в эффективную температуропроводность слоя может быть поэтому особенно велик для систем с пониженной концентрацией твердых частиц. В высокотемпературных псевдоожиженных системах, видимо, должен претерпеть изменения характер зависимости коэффициента диффузии тепла от диаметра частиц и скорости фильтрации. [35]
На основании аналогии между процессами массо - и теплообмена в расчетах диффузии были использованы имеющиеся экспериментально определенные зависимости для интенсивности теплообмена частицы. [36]
Уравнение (11.66) выведено при следующих допущениях: перепад температур в частице пренебрежимо мал; за время между двумя соприкосновениями с поверхностью теплообмена частицы успевают принять температуру ядра псевдоожиженного слоя; теплообмен между поверхностью и первым рядом частиц полностью определяет интенсивность процесса в целом. Уравнение (11.66) не является строгим и предлагается лишь для объяснения ряда специфических свойств псевдоожиженных систем и характера влияния отдельных параметров на процесс теплообмена. [37]
Проведенный приближенный анализ влияния микропрорывов газа в псевдоожиженном слое на теплообмен приводит к выводу, что можно ожидать резких изменений эффективного коэффициента теплообмена частиц не только при наступлении явно выраженного сцепления частиц ( например, под влиянием молекулярных сил), но и при визуально незаметных изменениях агрегирования, связанных, например, со слабой статической электризацией. В этих случаях могут изменяться размер и время существования нестойких агрегатов, а следовательно, интенсивность газообмена между прерывной и непрерывной фазами или - по схематичной модели - число ступеней полного перемешивания. В значительной мере, если не главным образом, это объясняет расхождение данных различных исследователей об эффективных коэффициентах теплообмена. [38]
Процесс теплообмена между поверхностью тешюобменного аппарата, помещенного в кипящий слой, и кипящим слоем по своим закономерностям и интенсивности значительно отличается как от теплообмена частиц с жидкостью или газом, образующими кипящий слой, так и от теплообмена между наружной поверхностью камеры и кипящим слоем. Это отличие обусловлено особенностью движения жидкости и твердых частиц у внутренних и наружных поверхностей теплообмена. [39]
При заполнении насадки большем, чем величина ее оптимального значения, в завале барабана будет находиться излишнее количество материала, которое лопатки не смогут регулярно захватывать и, следовательно, регулярно вовлекать в процесс теплообмена ссыпающихся частиц. Кроме того, избыток материала уменьшает высоту падения частиц, снижая общее количество передаваемого тепла и увеличивая мощность, затрачиваемую на вращение барабана. [40]
В уравнении ( 16 - 10) первым членом выражено тепловыделение при реагировании углерода до образования СО и СО2 по реакциям ( 16 - 4) и ( 16 - 5) и поглощение тепла при восстановлении COz на поверхности частицы по реакции ( 16 - 6); вторым - отвод тепла от частицы диффузионной теплопроводностью, расходуемой на нагрев кислорода и ССЬ, вступающих в реагирование с углеродом частицы; третьим и четвертым - теплообмен частицы конвекцией с газовой средой и радиацией с облучателем; пятым - расход тепла на нагрев частицы в единицу времени, отнесенный к единице ее поверхности. [41]
Следовало ожидать, и это действительно заметно по рис. 8 - 11, что наихудший теплообмен при прочих равных условиях получается для тех опытов, где агрегирование было выражено сильнее. Действительно, неизменность коэффициента теплообмена частиц можно объяснить обтеканием их с одной и той же скоростью, независимой от скорости фильтрации, если частицы собраны в агрегаты и в последних скорость газа равна при - - мерно скорости минимального пссвдоожиження. Это не - исключает, конечно, существования газообмена между фазами. [42]
Самый ход рассуждений, который привел к формулировке понятия воспламенения, со всей очевидностью показывает, что температура воспламенения не может являться константой даже для зада ного конкретного топлива. Уровень ее зависит от условий теплообмена частицы с окружающей средой, а также и от методики ее определения. Возвратившись к рис. 1, заметим, что коэффициент теплообмена а определяет угол наклона кривой теплоотдачи к оси абсцисс. [43]
Здесь могут возразить, что в случае теплообмена частицы размер ее соизмерим с размерами других частиц слоя, и это, может быть, приводит к качественному изменению механизма обмена и резкому количественному уменьшению а. Джэкоба и Осберга, получивших ю - 1600 вт / ( м2 - град) для проволок диаметром 0 13 мм в псевдоожиженном воздухом слое стеклянных шариков, причем диаметр частиц ( 0 153 мм) был примерно равен диаметру проволоки. [44]
Существенна задача организации равномерного начального газораспределения. Дело в том, что сам вопрос об увеличении эффективного коэффициента теплообмена частиц в псевдоожиженном слое приобретает действительную остроту лишь при разработке устройств с тонким слоем, перспективных благодаря малому гидравлическому сопротивлению. Но весь тонкий слой находится в сфере влияния газораспределительной решетки. Классическая неоднородность псевдоожижения с крупными пузырями и плотными агрегатами не успевает полностью развиться в тонком слое. При этом в случае плохого перемешивания частиц около решетки создается зона перегрева материала, зона охлаждения газа растягивается и аЭф еще уменьшается. [45]