Данный теплообменник
Cтраница 2
В отличие от рассмотренного теплообменника без учета тепловой емкости стенки, математическая модель (1.1.31), (1.1.32) данного теплообменника включает уже два дифференциальных уравнения в частных производных. [16]
Значение этого коэффициента показывает, насколько легко тепло может передаваться из одной среды в другую в данном теплообменнике. А это в свою очередь зависит от препятствующего теплообмену сопротивления, создаваемого средами и материалом поверхностей теплообмена. [17]
При наличии ограничений вида (2.16) для заданной, поверхности можно найти диапазон значений Ren, при которых возможна работа данного теплообменника, и именно этот диапазон в дальнейшем следует рассматривать при сопоставлении теплообменников. [18]
Поскольку для противоточных аппаратов при F Е 1, то из (4.6) следует, что коэффициент эффективности противоточ-ного теплообменника представляет собой отношение тепловой нагрузки данного теплообменника к тепловой нагрузке теплообменника с бесконечно большой площадью поверхности нагрева при одинаковых в обоих случаях значениях меньшего эквивалента расхода тешюобменивающихся потоков и при одной и той же максимальной разности температур. [19]
Поскольку для противоточных аппаратов при f - - ce el, то из уравнения ( 1 - 76) следует, что безразмерная удельная тепловая производительность противоточного теплообменника представляет собой отношение тепловой производительности данного теплообменника к тепловой производительности теплообменника с бесконечно большой поверхностью нагрева при одинаковых в обоих случаях значениях меньшей теплоемкости массового расхода теплоносителя и одной и той же максимальной разности температур. [20]
Достоинства систем с гидравлическими затворами для профилактических осмотров, промывок и ремонтов были разобраны выше. Согласно этому расчету, общий коэффициент теплоотдачи данного теплообменника К 34 ккал. [21]
Некоторые параметры такие как диаметр, длина и число трубок, могут принимать только дискретные значения. Поэтому, после того, как найдено значение поверхности теплообмена для данного теплообменника, необходимо подобрать эти величины так, чтобы максимально приблизиться к этому значению. Другими словами, в этом случае дискретная экстремальная задача сначала заменяется непрерывной, а решение непрерывной задачи приближается дискретным решением. [22]
 |
Распределения Т и xpj Q по нормали к поверхности раздела между водой ( слева и воздухом ( справа. [23] |
Однако часто они являются слабо изменяющимися параметрами в диапазоне температур, характерном для данного теплообменника, и этими изменениями часто можно пренебречь. [24]
Если вязкость теплоносителя на стороне кожуха существенно изменяется в пределах температурного интервала, характерного для данного теплообменника, как бывает в случае большинства органических жидкостей, следует воспользоваться поправочным множителем ( ( i / [ i №) 0 14, который учитывает изменение вязкости от стенки к основной массе свободного потока ( гл. [25]
Если вязкость теплоносителя на стороне кожуха существенно изменяется в пределах температурного интервала, характерного для данного теплообменника, как бывает в случае большинства органических жидкостей, следует воспользоваться поправочным множителем ( Л / Л Ш) 14, который учитывает изменение вязкости от стенки к основной массе свободного потока ( гл. [26]
Элементарные тепловые потоки на бесконечно малом элементе поверхности dF, вычисленные через разность локальных температур, dQ a kt dF ( рис. 2 - 2, в), или через разность средних температур, dQ aAtdF ( рис. 2 - 3), естественно равны друг другу. В то же время средний для всей поверхности FT коэффициент а является, естественно, величиной постоянной для данного теплообменника. Таким образом, для конкретного теплообменника с поверхностью FT коэффициенты а, и-о - могут быть одновременно постоянны: коэффициент а - как средний для Ft, а а - - вдоль поверхности F при постоянстве параметров гидродинамического режима. В то же время численно коэффициенты а и а могут сильно отличаться друг от друга. [27]
При нагревании и удлинении трубок плавающая головка свободно перемещается ( плавает) внутри теплообменника. Аппарат установлен; на опорах 13, приваренных к корпусу. Принцип действия данного теплообменника аналогичен описанному выше. [29]
Блок II организует вызов исходной информации об очередном теплообменнике и циклический расчет всех теплообменников при заданном значении частоты. По программе блока III в соответствии с табл. 8 - 1 рассчитываются характеристики передаточных функций стенки. Если для данного теплообменника Bi 0, то расчет производится по сосредоточенной модели, если Bi 0 - по распределенной. [30]
Страницы: 1 2 3