Аморфные термопласт

Cтраница 2

Температура отжига для аморфных термопластов теоретически должна быть выше температуры стеклования: в этом случае релаксация напряжений должна происходить очень быстро. Однако при таких температурах происходят очень большие деформации изделия, вызывающие коробление детали. Поэтому на практике используют отжиг при температурах ниже температуры стеклования. [16]

При сварке деталей из аморфных термопластов на соединяемых поверхностях оформляют выступы треугольного сечения - концентраторы энергии ( рис. 6.35) с углом при вершине 60 - 90 и высотой 0 15 - 0 6 мм. [17]

Зависимость модуля сдвига термопластов от температуры. [18]

Поэтому литьевые изделия из аморфных термопластов обычно обладают достаточной жесткостью и их можно извлекать даже при максимальных температурах формы. [19]

Известно много растворителей для сварки аморфных термопластов. Сварку по-лисульфона и полифениленоксида проводят с помощью метиленхлорида. [20]

Таким образом, свойства листов аморфных термопластов, подвергнутых двухосной вытяжке, изотропны в плоскости ориентации и имеют существенную анизотропию в направлениях под углом к плоскости листа. [21]

При использовании в качестве футерующего слоя аморфных термопластов, например непластифицированного поливинилхлорида, рекомендуется термическая обработка трубы-заготовки и футерующего слоя перед от-бортовкой. При таком сочетании свойств обеспечиваются оптимальные условия нагружения, закалка этого участка отбортовки способствует уменьшению склонности материала к растрескиванию под напряжением. [22]

Температурные зависимости акр ПММА ( а и ПК ( б при различной продолжительности релаксации напряжений. [23]

Экспериментально найденные параметры этого уравнения для некоторых аморфных термопластов приведены в табл. 1.6. Для кристаллических термопластов эти параметры являются функциями условий нагружения, что затрудняет применение уравнения для характеристики их прочностной долговечности. [24]

Температура литья оказывает значительное влияние на ударную вязкость аморфных термопластов. [25]

На рис. 2.1 представлены изотермические кривые растяжения некоторых кристаллических и аморфных термопластов. Как правило, они состоят из трех характерных участков. Начальный, до точки а, обычно характеризуется пропорциональностью между напряжением и деформацией. Устойчивость однородного деформирования образца нарушается в точке Ь, когда напряжение достигает предела текучести, а на образце внезапно образуется шейка. Соответственно на кривой появляется максимум, справа от которого на участке пластического течения наблюдается стабилизация шейки и ее распространение а весь деформируемый объем. Стабилизация сопровождается первоначальным падением напряжения, которое затем сохраняется постоянным. Последующее растяжение образца приводит к коренной перестройке его структуры, которая становится резко анизотропной. После завершения ориентации напряжение вновь возрастает, достигая значения прочности в момент разрушения. [26]

Схема испытания для определения изменения свойств материала соединения ( а по сравнению со свойствами основного материала ( б. 1 - соединяемые материалы. 2 - шов. [27]

Структурные изменения возможны также при сварке в расплаве деталей из аморфных термопластов, ориентация у которых может появиться в процессе литья, экструзии, штамповки. [28]

При нагревании сетчатых полимеров наблюдаются зависимости, сходные с отмечаемыми для аморфных термопластов. Разница состоит в том, что плотность сшивки пространственной сетки сказывается не только на значении температуры структурного стеклования, которая возрастает с уменьшением Мс ( рис. 50), но и на величине схвэ. [29]

С одной стороны, его прямолинейность свидетельствует о физическом сходстве с плато ТМК аморфных термопластов. С другой стороны, непараллельность абсциссе нуждается в объяснении. [30]

Страницы: 1 2 3 4