Траверсирование

Cтраница 2

Определение начала ламинарно-турбулентного перехода по минимуму осредненной скорости показано на рис. 5.41. Расстояние от стенки ( у 0 2 мм), на котором проводилось траверсирование вдоль поверхности, подбиралось экспериментальным путем таким образом, чтобы минимум был наиболее отчетливым. [16]

Разработан пакет прикладных программ на языке АЛГОЛ-60 применительно к ЭВМ ОДРА-1204: обработка данных тарировки 5-канальных пневмонасадков; обработка суммарных характеристик и данных исследования полей скоростей ( траверсирования) в сечениях за НА и РК с соответствующим осреднением параметров. [17]

Схша вывода манометрических трасс за пределы модели. [18]

Такая конструкция позволяет полностью обвязать систему измерений и проверить ее до закрытия модели крышкой 9 ( см. рис. 4.4), через которую проходят только зонды, предназначенные для траверсирования потока, если оно предусмотрено. В большинстве экспериментов обычно измеряют только статические давления. [19]

К - п. д. ступеней 1А и 1Б.| Степень реактивности ступеней 1А и 1Б.| Потери энергии в НА ступеней 1А и 1Б. [20]

А и 1Б совпали, что указывает на возможность применения ступеней повышенной циркуляции вместо обычных без снижения эффективности. Согласно результатам траверсирования, в сечении / - / углы выхода потока i из НА достаточно близки к расчетным для всех ступеней. Углы PI также близки к расчетным, и при ( и / Со) opt обтекание рабочих решеток можно считать безударным. [21]

Прибор ( а и зонд ( б для измерения влажности пара электрическим. [22]

Метод измерения технически сложен и требует создания измерительной аппаратуры высокой разрешающей способности в случае применения его для локального измерения влажности пара при низких давлениях. Метод пригоден для использования в случаях траверсирования потока влажного пара за решетками турбин, так как зонды локальной влажности и преобразователи позволяют создать для этих целей компактное устройство. Электронная аппаратура может работать практически со всеми известными емкостными датчиками дифференциального типа, а потому универсальна по применению. Погрешность метода оценивается в 1 % измеряемой влажности. Метод i неприменим в потоках малой скорости и больших влажностей из-за значительных ошибок, вносимых достаточно толстой пленкой на стенках камеры датчика. К недостаткам метода следует отнести сложность аппаратуры и зондов, а также необходимость корректировки нуля прибора с течением времени. [23]

В опытном канале было выбрано десять измерительных траверс по высоте лопаточного канала, причем первая отстояла на расстоянии 2 мм от плоскости поддува, а последняя - десятая - располагалась посредине канала. Для надежного определения концевых явлений было проведено более частое траверсирование канала в прикорневой зоне у плоскости вдува. [24]

Поля давлений и распределение скоростного коэффициента в кольцевой решетке модели ступени № 4. а - г / 0 7 %. [25]

На этих графиках по оси ординат отложена высота проточной части, отнесенная к длине направляющей лопатки; по оси абсцисс - давление. Каждое значение давлений р1 и pln получено путем осреднения по шагу результатов траверсирования потока за решеткой. Из графиков видно, что поле статических давлений за решеткой достаточно равномерно. На рис. 4, б нанесена штрихами расчетная кривая рг, построенная для течения по цилиндрическим поверхностям. [26]

Неподвижные модели наиболее приспособлены для углубленного изучения некоторых деталей процессов в двухфазной среде и особенностей ее течения. Их можно сравнительно просто переделывать, изменяя какой-либо важный параметр. Они более доступны, чем экспериментальные турбины для траверсирования потока, оптических исследований, съемок и визуальных наблюдений. [27]

Особый интерес представляет выяснение влияния РОС на последующий осевой НА. Для обоснованного заключения о характере работы НА было проведено исследование потока на выходе из НА. Данные о пространственном векторе скорости рабочего тела, давлении и температуре получены траверсированием сечения в 17 точках по радиусу в семи равноотстоящих траверсах по шагу НА. [28]

При пересчете характеристик важно располагать достаточно точным значением угла ах. Как показывают экспериментальные данные, при околозвуковых скоростях угол выхода потока из направляющего аппарата близок к эффективному. Малое отличие угла ccj от значения arcsin ( alt) подтверждается также результатами траверсирования сечения за направляющим аппаратом, приведенными в гл. [29]

Электрический калориметр рассматриваемого типа имеет важное преимущество по сравнению с обычными калориметрическими устройствами, так как нет необходимости точно измерять расход пара через прибор. Однако наличие магистрали отсоса влажного пара приводит к тому, что приборы-калориметры не измеряют влажность в потоке, а потому вопрос представительности пробы пара, особенно при больших скоростях течения, весьма сложен и требует специального изучения. Устройство электрокалориметра, помимо этого, достаточно сложно для проведения измерений, связанных с траверсированием потока влажного пара. Постоянная времени электрического калориметра достигает 5 мин. [30]

Страницы: 1 2 3