Cтраница 1
Траектория деформирования e ( s) в EQ при репере & k с построенными в каждой ее точке векторами 5, dJ и приписанными к ним температурой Т и параметрами / 3 создают образ процесса деформирования. [1]
Рис 18.84. Траектории равнрвесных деформирований системы: а) графики Р - р; б) области устойчивых ( простая штриховка) и неустойчивых ( двойная штриховка) траекторий. [2]
Он тоже учитывает излом траектории деформирования в момент бифуркации. Рассмотрим бифуркацию и устойчивость пластин. [3]
Простейший вид непропорционального нагружения характеризуется траекторией деформирования е ( /) в виде двухзвенной ломаной линии. [4]
Выявленные синхронность процесса деформирования и малая кривизна траекторий деформирования в характерных точках исследуемых оболочечных корпусов за период стендового испытания подтверждают гипотезу о реализации режима нагружения, близкого к простому, а следовательно, правомерность использования результатов анализа полей циклических упруго пластических деформаций для термоциклического режима нагружения тонкостенных оболочечных конструкций с помощью деформационной теории пластичности. [5]
Выявленные синхронность процесса деформирования и малая кривизна траекторий деформирования в характерных точках исследуемых оболочечных корпусов за период стендового испытания подтверждают гипотезу о реализации режима нагружения, близкого к простому, а следовательно, правомерность использования результатов анализа полей циклических упругопластических деформаций для термоциклического режима нагружения тонкостенных оболочечных конструкций с помощью деформационной теории пластичности. [6]
Концы этих векторов описывают в Е, Еб пятимерные траектории деформирования и нагружения. [7]
Область на плоскости Р - р, заполняемая траекториями устойчивых деформирований системы, отмечена на рис. 18.84 6 простой штриховкой, а область неустойчивых траекторий - двойной штриховкой. [8]
В этих же экспериментах было обнаружено, что в районе резкого излома траектории деформирования наблюдается местное отклонение зависимости Iw / ( ир) от аналогичной зависимости, полученной при простом нагружении. [9]
В память ЭВМ закладывается информация о наборе частных определяющих соотношений, описывающих разные типы траекторий деформирования, а выбор конкретного соотношения осуществляется из анализа вида деформирования элемента на предыдущем шаге нагружения. [10]
При ползучести, в отличие от мгновенной пластичности, величина структурного параметра определяется не только траекторией деформирования, а зависит также от времени. Значение р определяется взаимодействием двух конкурирующих про-цессов: атермического пластического упрочнения и термического разупрочнения. [11]
Постулат Друккера, с нашей точки зрения, справедлив при всевозможных пластических деформациях тел, исключая, может быть, некоторые особые точки траекторий деформирования, и ниже мы не будем учитывать этих возможных исключений. Однако известные положения о совпадении вектора приращения пластической деформации с нормалью к поверхности текучести и о выпуклости этой поверхности в общем случае не следуют из постулата. Отметить это необходимо потому, что указанные положения приняты как теоретически доказанные законы. Эти положения, как увидим, справедливы только в предположении, что пластическая деформация тела при любом нагружении не сопровождается заметным изменением упругих свойств. Поскольку вопрос о деформационной анизотропии, возникающей в процессе пластического течения, представляется одним из принципиальных, целесообразно получить строгие теоретические следствия постулата Друккера в общем случае. [12]
Ошибки этого рода влияют на точность описания векторных свойств процесса упругопластического деформирования материала при сложных траекториях деформирования и, следовательно, сужают класс траекторий деформирования, описываемых моделью. [13]
В настоящее время при экспериментальном изучении изменения поверхности текучести при сложных траекториях нагружения еще не выявлены общие закономерности, определяющие конфигурацию поверхности текучести для произвольных траекторий деформирования. Кроме того, отсутствуют соответствующие экспериментальные данные о влиянии процесса ползучести на пластичность и наоборот. Учитывая эти обстоятельства, в первом приближении можно принять, что скорость изменения параметра Ср зависит лишь от скорости изменения параметров процесса хр, Т и / 2е 1 / - д - V еуеу и одинакова для любой точки мгновенной поверхности текучести. Совместно с предположением, что начальная поверхность текучести является сферой Мизеса, уравнение (6.5) будет описывать последующие поверхности текучести в пространстве девиаторов напряжений в виде сфер, текущий радиус которых С и координаты центра ру являются функционалами процесса. Указанное предположение об изменении поверхности текучести позволяет определить функциональную зависимость ее радиуса и координат центра от параметров процесса, используя лишь эксперименты на растяжение-сжатие стержня ( или знакопеременное кручение) при различных температурно-скоростных режимах. Дополнительные предположения об изменении формы поверхности текучести влекут за собой необходимость проведения экспериментальных исследований при различных видах напряженных состояний и сложных траекториях деформирования. На фоне разброса механических характеристик материала и точности определения поверхности текучести эта ошибка не является существенной. [14]
Там же развита нелинейная теория пластичности, основанная на обобщении теории пластических процессов А. А. Ильюшина на большие упругопластические деформации с различной конкретизацией формы определяющих соотношений для траекторий деформирования малой и средней кривизны в пя-тимерпои пространстве деформации, а также траекторий с изломами. [15]