Cтраница 1
Трудности вычисления этого бесконечномерного интеграла и входящих в него подынтегральных функций очевидны. Поэтому в данном случае расчет конверсии более целесообразно вести на основе дифференциальных операторов, когда одна часть оператора ( линейная часть) отражает гидродинамическую структуру потока в аппарате, а другая - нелинейный химический процесс. [1]
Трудности вычисления & 2 связаны, конечно, не с измерением V, а с измерением молярной концентрации фермента. При этом, однако, необходимо иметь в виду, что фермент может содержать в молекуле не один, а несколько каталитических центров, или представлять собой ассоциат из нескольких субъединиц, из которых каждая содержит один каталитический центр. В этом случае молекулярный вес фермента или ассоциата дает возможность выразить молярную концентрацию [ Е ], однако рассчитанная на основе этих данных k г должна быть поделена на число каталитических центров в молекуле или ассоциате, поскольку индивидуальная ферментативная реакция, характеризуемая константой k 2, происходит на одном каталитическом центре ( согласно определению, данному в гл. [2]
Трудности вычисления выражения (4.3) для различных конфигураций молекул весьма значительны. [3]
Однако трудности вычисления этого интеграла резко возрастают при увеличении числа звеньев щепочки. Поэтому уже при нескольких звеньях такой метод практически обречен на неудачу. [4]
Вследствие трудности вычисления этой величины целесообразно ввести в расчетные зависимости объемную скорость потока, отнесенную к единице живого сечения и к единице длины / зоны реакции в единицу времени. [5]
Ввиду трудности вычисления рассматриваемая потеря напора р; в практике обычно учитывается запасом напора на всасывании. [6]
Помимо трудности вычислений, они, как правило, значительно отклоняются от экспериментальных данных. [7]
Из-за трудности вычисления ядра Л ( § / -) на основе физической модели поверхности ( см. разд. [8]
Ввиду трудности вычисления величины инерционной потери важора Pi она обычно учитывается запасом а, значение которого обычно принимается для распространенных насосов и режимов их работы равным 300 - 400 мм рщ. [9]
Несмотря на трудности вычисления и ряд факторов, таких, как ковалент-ность и смешивание конфигураций благодаря действию поля лигандов, которые могут изменять величину внутреннего поля, оценки Ватсона и Фримена в общем согласуются с экспериментальными результатами. [10]
Таким образом, трудности вычисления AG для процессов с реальными газами переносятся на поиски зависимости летучести реального газа от давления и температуры. [11]
При решении (11.30) возникают трудности вычисления ос-редненных характеристик потока ( Лк, / к), так как при решении задач в одномерном приближении мы ничего не знаем о распределении параметров потока ( Нк, 1К, рко) по радиусу. [12]
Трудность расчета реальных магнитов заключается в трудности вычисления магнитного сопротивления М2 пути потока по воздуху с учетом неоднородности поля, в трудности учета потока рассеяния, выходящего через боковые поверхности магнита, и в трудности определения магнитного состояния магнита при неоднородном намагничивании. [13]
Трудность расчета реальных магнитов заключается в трудности вычисления магнитного сопротивления RK2 пути потока по воздуху с учетом неоднородности поля, в трудности учета потока рассеяния, выходящего через боковые поверхности магнита, и в трудности определения магнитного состояния магнита при неоднородном намагничивании. [14]
Трудность расчета реальных магнитов заключается в трудности вычисления магнитного сопротивления Rm2 пути потока по воздуху с учетом неоднородности поля, в трудности учета потока рассеяния, выходящего через боковые поверхности магнита, и в трудности определения магнитного состояния магнита при неоднородном намагничивании. [15]