Cтраница 4
Коэффициент усиления вычисляется как отношение приращения величины OUT к вызвавшему его небольшому приращению величины NET. Он выражается наклоном кривой при определенном уровне возбуждения и изменяется от малых значений при больших отрицательных возбуждениях ( кривая почти горизонтальна) до максимального значения при нулевом возбуждении и снова уменьшается, когда возбуждение становится большим положительным. Гроссберг ( 1973) обнаружил, что подобная нелинейная характеристика решает поставленную им дилемму шумового насыщения. Каким образом одна и та же сеть может обрабатывать как слабые, так и сильные сигналы. Слабые сигналы нуждаются в большом сетевом усилении, чтобы дать пригодный к использованию выходной сигнал. Однако усилительные каскады с большими коэффициентами усиления могут привести к насыщению выхода шумами усилителей ( случайными флуктуациями), которые присутствуют в любой физически реализованной сети. [46]
Наибольший отрицательный ток возбуждения зависит от параметров синхронного компенсатора и составляет 0 55 - 0 95 тока холостого хода. В режимах с отрицательным возбуждением компенсаторы работают неустойчиво. Таким образом, особенностью синхронных компенсаторов является возможность работы как с положительным, так и с отрицательным возбуждением. [47]
Зависимости рис. 4.10 позволяют оценить влияние электромагнитной инерционности бесщеточных диодных систем возбуждения на пределы динамической устойчивости турбогенераторов и сформулировать требования к их быстродействию. Для получения пределов устойчивости диодных возбудителей, близких к тиристор-ным системам при той же кратности форсирования, необходимо иметь постоянную времени менее 0.15 с. Это требование положено в основу разработок бесщеточных диодных возбудителей. Следует иметь в виду, что диодная система не может иметь отрицательного возбуждения на кольцах ротора. Поэтому в такой системе демпфирование качаний ротора в послеаварийном режиме будет менее эффективным, чем в тиристорных системах, где возможен перевод преобразователя в инверторный режим. [48]
В синхронных компенсаторах мощностью 50 - 160 MB-А возбуждение бесщеточное, с применением реверсивной системы, с двумя обмотками на роторе. Основная обмотка служит для положительного возбуждения, а дополнительная обмотка создает встречный поток. Магнитодвижущая сила дополнительной обмотки составляет около 15 % МДС основной обмотки. К основной обмотке ротора подключен диодный бесщеточный возбудитель положительного возбуждения, к дополнительной обмотке - возбудитель отрицательного возбуждения меньшей мощности. Возбудители выполнены герметически закрытыми. Они установлены с обеих сторон компенсатора. Якоря обращенных генераторов и блоки выпрямителей расположены на валу кбмпенсатора. [49]
Синхронное сопротивление по поперечной оси X q составляет 1 1 - 1 3, т.е. меньше сопротивления по продольной оси Xi, поэтому потребляемая реактивная мощность при отрицательном возбуждении может быть увеличена примерно до 80 % номинальной мощности. Наибольший отрицательный ток возбуждения зависит от параметров синхронного компенсатора и составляет 0 55 - 0 95 тока холостого хода. В режиме с отрицательным возбуждением компенсатор работает неустойчиво. Таким образом, особенностью возбуждения синхронных компенсаторов является возможность работы как с положительным, так и с отрицательным возбуждением. [50]
В большинстве случаев в недовозбужденном режиме требуются меньшие мощности, чем в перевозбужденном, и указанные значения отношения ( 37 - 7) удовлетворяют эксплуатационным требованиям, но в некоторых случаях необходима большая мощность SHB. Этого можно достигнуть увеличением зазора, что, однако, приводит к удорожанию машины, и поэтому в последнее время ставится вопрос об использовании режима с отрицательным током возбуждения. При этом в выражении ( 37 - 5) Е 0, вследствие чего / нв увеличивается. Поскольку синхронный компенсатор по активной мощности загружен только потерями, то, согласно ( 35 - 4), он может работать устойчиво также с небольшим отрицательным возбуждением. [51]