Серийный турбобур

Cтраница 3

Предельный профиль лопаток турбин широко используется в серийных турбобурах серии Л всех типоразмеров. Данный профиль характеризуется максимальной крутизной линии давления ртх / ртт 3 и максимальным изменением перепада давления в рабочей зоне ( ртх-ртх / г), приходящимся на 1 об / мин вала, равным 0 05 - - 0 07 кгс / ем2, где ртх, Ртх / г, Ртт - перепады давления на турбобуре соответственно на холостых оборотах, на половине холостых оборотов и в заторможенном состоянии. [31]

Осевая опора шпинделя является наиболее быстро изнашиваемым узлом серийного турбобура. Срок износа осевой опоры до максимально допустимой величины осевого люфта ( обычно 4 - ь5 мм) считается главным показателем наработки на отказ гидротурбинного забойного двигателя. Осевая опора шпинделя в процессе работы подвергается сильным статическим и динамическим нагрузкам, от которых резиновая обкладка подпятника деформируется. При этом кинетическая энергия деформации в результате внутреннего трения вызывает сильный разогрев резины, снижение усталостной прочности и интенсивный износ. В подпятнике с утопленной резиной деформация резко уменьшается из-за конструктивного сокращения свободной поверхности резины. [32]

Одним из основных факторов повышения технико-экономических показателей работы серийных турбобуров с твердосплавными дисками является увеличение приемистости турбобура к осевой нагрузке за счет снижения потерь на трение в осевой опоре. Затем зависимости момента трения от удельного давления резино-металлических ( кривая 3) и резино-твердосплавных ( кривая 4) осевых опор скольжения были сняты в начале периода усиленного износа, когда потери на трение начали возрастать. [33]

Графики границ и зон эффективного применения гидромониторных долот при турбинном способе бурения в интервалах глубин. [34]

Отработка гидромониторных долот при турбинном способе в случае применения обычного серийного турбобура без пе циального уплотнения ниппеля не позволяет получить желаем эго экономического результата. [35]

В 90 - е годы [4, 7] создано несколько модификаций серийных турбобуров типа А7Ш, в частности А7ПЗ - БК, А7П5 и А7П5 - Т2, которые комплектуются турбинами различных типов. [36]

Предложены научно обоснованные концепция и технико-технологические решения целевой системной модернизации серийных турбобуров, позволяющие улучшить их энергетические и эксплуатационные параметры, провести техническое перевооружение турбинного бурения, повысить его эффективность, улучшить технико-экономические показатели строительства нефтяных и газовых скважин, с целью более полного удовлетворения потребностей буровых предприятий в эффективной технике и технологии турбинного бурения. [37]

Существующая технология турбинного бурения в большинстве случаев основана на применении серийных турбобуров АГТШ или ЗТСШ1 в том виде, в каком они поставляются машиностроительными заводами. Энергетические характеристики этих турбобуров, как правило, не удовлетворяют оптимальным параметрам отработки шарошечных долот и гидравлической программе бурения. Особенно это относится к применению новых шарошечных долот с герметизированными маслонаполненными опорами ( ГНУ и ГАУ), а также к использованию одного бурового насоса при бурении скважины. [38]

Существующая технология турбинного бурения в большинстве случаев основана на применении серийных турбобуров типа АГТШ или ЗТСШ1 в том виде, в каком они поставляются машиностроительными заводами. Энергетические характеристики этих турбобуров, как правило, не удовлетворяют оптимальным параметрам отработки шарошечных долот и гидравлической программе бурения. Особенно это относится к применению новых шарошечных долот с герметизированными маслонаполненными опорами ( ГНУ и ГАУ), а также к использованию одного бурового насоса при бурении скважины. [39]

Указанное согласование может быть достигнуто за счет присоединения к валу серийного турбобура типа ТСШ сосредоточенной виброуправляющей массы. [40]

Кривая зависимости. [41]

Многолетний опыт турбинного бурения показывает, что выпускавшиеся до недавнего времени серийные турбобуры с номинальной скоростью вращения порядка 600 - 750 об / мин дают удовлетворительные результаты только при бурении в крепких породах сравнительно неглубоких скважин с промывкой водой или маловязкими глинистыми растворами небольшого удельного веса. В условиях же проходки шарошечными долотами глубокозалегающих пластичных и абразивных пород такая скорость вращения велика и существенно снижает стойкость долот. В таких условиях значительно эффективнее применение более тихоходных турбобуров с расчетной скоростью вращения порядка 300 - 450 об / мин. [42]

Осевая резино-металлическая пята - сальник является основным комплектующим узлом для всех серийных турбобуров, выпускаемых отечественными заводами. Тяжелые условия работы: высокая абразивность промывочной жидкости, значительные числа оборотов, высокая динамичность нагрузок при разбуривании твердых пород предъявляют повышенные требования к опоре, такие как высокая надежность, прочность, износостойкость и обеспечение эффективной работы турбобура на всех режимах. С момента создания турбобуров основным материалом для изготовления резинометаллической пяты применялась резина, обладающая непостоянной рабочей характеристикой. В зависимости от режима работы турбобура, меняется коэффициент трения резиновой опоры, который является важным показателем, определяющим эффективность работы турбобура. [43]

В 90 - е годы XX века создано несколько новых модификаций серийных турбобуров А7Ш, в частности А7ПЗ - БК, А7П5 и: А7П5гТ2, которые комплектуются турбинами различных типов. [44]

Пята-сальник практически в настоящее время решает вопрос герметизации выхода вала шпинделя серийного турбобура, удовлетворяющего современным требованиям бурения гидромониторными долотами при перепадах давления до 60 - 100 кгс / см2, что подтверждается практикой широкого использования шпиндельных турбобуров с турбинами точного литья в условиях Западной Сибири. На базе пяты-сальника решается задача бурения алмазными долотами. [45]

Страницы: 1 2 3 4