Увеличение - жаропрочность
Cтраница 1
Увеличение жаропрочности при 975 С на 10 % наблюдается на образцах с направленной структурой ( 250 МПа) по сравнению с образцами равноосной структурой ( 230 МПа), а на образцах с монокристаллической структурой ( 265 - 275 МПа) существенное увеличение не получено. Если при средних температурах 700 - 800 С практически все серии сплавов ЖС6У дают выигрыш свойств в варианте монокристалла, то при повышенных температурах ( 950 - 1050 С) этот выигрыш для этих сплавов становится ничтожным. [1]
Увеличение жаропрочности сплава ВТ 18, вероятно, связано с выделением участков упорядоченной фазы после нагрева при 550 С материала, предварительно отожженного при 900 С. [2]
Для увеличения жаропрочности и измельчения структуры сплав АЛ20 легируют до 1 7 % Fe, Ti, Cr и Мп. Такую обработку применяют к деталям, длительно работающим при 250 - 270 С. [3]
Для увеличения жаропрочности и измельчения структуры сплав АЛ20 легируют до 1 7 % Fe, Ti, Сг и Мп. Структура сплава АЛ20: - твердый раствор, избыточные фазы CuAl3, AI5SiFe, Al3Ti, AlrMg5Cu4Si4, а также фазы, содержащие марганец и хром. Такую обработку применяют к деталям, длительно работающим при 250 - 270 С. [4]
Для увеличения жаропрочности и измельчения структуры сплав АЛ20 легируют до 1 7 % Fe, Ti, Cr и Мп. Структура сплава АЛ20: а-твердый раствор, избыточные фазы CuAla, Al6SiFe, Al3Ti, Al Mg5Cu4Si4, а также фазы, содержащие марганец и хром. Такую обработку применяют к деталям, длительно работающим при 250 - 270 С. [5]
Для увеличения жаропрочности и измельчания структуры сплав АЛ20 легируют Fe ( до 1 7 %), Ti. [6]
Для увеличения жаропрочности необходимо максимально ограничить подвижность дислокаций и замедлить диффузионные процессы. Это возможно за счет повышения прочности межатомных связей, создания препятствий для перемещения дислокаций внутри зерен и на их границах и увеличения размеров зерен. [7]
 |
Диаграммы сопротивления ползучести ( а и длительной прочности ( б стали 4Х14Н14В2М при 600 - 700 С. [8] |
В сталях первой группы увеличение жаропрочности связано с процессами упрочнения у - твердого раствора вследствие образования карбидных фаз высокой степени дисперсности. Эти упрочняющие фазы, выделяясь при старении или во время работы сплава при высоких температурах, блокируют плоскости скольжения, отчего и повышается жаропрочность. [9]
 |
Диаграммы сопротивления ползучести ( а и длительной прочности ( б стали 4Х14Н14В2М при 600 - 700 С. [10] |
В сталях первой группы увеличение жаропрочности связано с процессами упрочнения у-твердого раствора вследствие образования карбидных фаз высокой степени дисперсности. Эти упрочняющие фазы, выделяясь при старении или во время работы сплава при высоких температурах, блокируют плоскости скольжения, отчего и повышается жаропрочность. [11]
 |
Диаграммы сопротивления ползучести ( а и длительной прочности ( б стали 4Х14Н14В2М при 600 - 700 С. [12] |
В сталях второй группы увеличение жаропрочности обусловлено образованием металлических соединений при старении или во время работы при высоких температурах. Механизм повышения интерметаллическими соединениями сопротивления сплава пластической деформации при рабочих температурах аналогичен механизму упрочнения сплава карбидными фазами. [13]
В сталях второй группы увеличение жаропрочности обусловлено образованием металлических соединений при старении или во время работы при высоких температурах. Механизм повышения интерметаллическими соединениями сопротивления сплава пластической деформации при рабочих температурах аналогичен механизму упрочнения сплава карбидными фазами. [14]
Легирование рением наряду с увеличением жаропрочности существенно снижает температуру перехода в хрупкое состояние, повышает технологическую пластичность вольфрама. [15]
Страницы: 1 2