Увеличение - интенсивность - изнашивание
Cтраница 1
Увеличение интенсивности изнашивания при увеличении размеров абразивных частиц в докритическом интервале можно объяснить тем, что с увеличением размера абразивных частиц число зерен в слое уменьшается, удельная нагрузка на зерна в момент удара возрастает. Можно полагать, что напряжения в зоне контакта также увеличиваются. В результате увеличивается объем деформированного металла, а следовательно, и интенсивность изнашивания. Однако на определенной стадии с увеличением размеров абразивных частиц интенсивность изнашивания уменьшается. Это можно объяснить прежде всего тем, что крупные зерна труднее внедряются в изнашиваемую поверхность, сопротивление раздавливанию и скалыванию у них гораздо меньше, чем у зерен меньших размеров. Кроме того, мелкие зерна в основной массе имеют изометрическую форму с небольшими радиусами скругления, в то время как крупные зерна имеют самую разнообразную форму - кубическую, пластинчатую иглообразную и в виде неправильных многогранников. Такие зерна имеют весьма разные размеры. При свободном расположении на плоскости они образуют не одинаковый по толщине слой. В этом случае число одновременно внедряющихся зерен гораздо меньше, что, безусловно, скажется на износе. [1]
Увеличение интенсивности изнашивания режущей части твердосплавных фрез при повышении скорости объясняется ростом температуры зоны резания, лучшей, по всей вероятности, сцеп-ляемостью нагретой пластмассы с частицами твердого сплава и возросшей динамичностью процесса резания. [2]
Таким образом, увеличение интенсивности изнашивания инструмента при повышении скорости резания объясняется ростом температуры в зоне резания, лучшей сцепляемостью нагретой пластмассы с частицами твердого сплава, увеличением абразивных свойств стеклонаполнителей при термодеструкции связующего, возрастающей динамичностью процесса резания. Все это сдерживает рост скорости резаниячЛри обработке пластмасс и, следовательно, ограничивает повышение производительности и применение современных скоростных методов обработки и скоростного оборудования. [3]
Дополнительными экспериментальными исследованиями установлено, что увеличение интенсивности изнашивания происходит также и при влагосодержанви потока d больше 6 0 г / кг, соответствующей области пересыщенного потока влагой. [4]
С увеличением температуры в трущихся поверхностных слоях до начала плавления металлов происходит увеличение интенсивности изнашивания поверхности трения, увеличение интенсивности развития процессов схватывания второго рода. [5]
Исследованиями установлено, что при начальной работе двигателей без ограничения числа оборотов после 2 - 3-часовой заводской приработки наблюдается увеличение интенсивности изнашивания в 1 5 - 2 0 раза и уменьшение общего срока службы деталей цилиндро-поршневой группы на 30 - 35 % по сравнению со сроком службы деталей нормально приработанного двигателя. [6]
Результаты проведенных исследований свидетельствуют о том, что относительная влажность и влаго-содержание потока оказывают влияние на интенсивность изнашивания, причем влияние ее зависит от условий, при которых происходит процесс изнашивания. Увеличение интенсивности изнашивания нормализованной стали с увеличением влажности потока, по-видимому, связано с эффектом разупрочнения поверхностного слоя вследствие образования при ф60 % мономолекулярного слоя влаги на изнашиваемой поверхности и абразивных частицах. Эффект в данном случае основан на изменении состояния поверхностного слоя, который претерпевает пластическую деформацию и одновременно подвергается адсорбционно-активному воздействию среды. [7]
В результате такого механизма изнашивания торцового уплотнения могут возникнуть два случая. В первом случае увеличение интенсивности изнашивания периферийных участков уплотняющих элементов, происходящее в результате неодинаковых условий смазки и различных путей тре-ьия, компенсируется уменьшением их интенсивности изнашивания, происходящим вследствие снижения в процессе работы контурных давлений. При этом следует ожидать, что контурная площадь касания из номинально плоской будет в процессе изнашивания превращаться в поверхность более сложной конфигурации. Профиль этой поверхности может быть найден путем решения еоответ-стеующей контактной задачи теории упругости. [8]
Однако материал должен обладать достаточно хорошими прочностными свойствами, так как деформирование его поверхностных слоев при небольших величинах TO и Р может существенно увеличить потери энергии на трение, а также вызывает интенсивное нагревание поверхностных слоев, что приводит к их размягчению, увеличивая еще больше силу трения. Деформирование поверхностных слоев и их разогревание приводят к увеличению интенсивности изнашивания. Следовательно, обладая невысокими т0 и р антифрикционный материал должен иметь высокую несущую способность. [9]
Для определенных условий работы детали существует некоторая оптимальная шероховатость, при которой интенсивность изнашивания имеет наименьшее значение. Отклонение состояния поверхности от оптимального как в сторону меньшей, так и в сторону большей шероховатости ведет к увеличению интенсивности изнашивания. При одинаковых условиях изнашивания ( трущиеся материалы, режим работы, смазка) после приработки устанавливается примерно одинаковая оптимальная, с точки зрения износа, шероховатость, не зависящая от первоначальной, полученной при механической обработке. [10]
Так, СОЖ, имеющие в своем составе активные присадки серы, могут быть неприемлемыми при обработке заготовок на основе сплавов меди. При прерывистом резании твердосплавными инструментами на высоких скоростях ( в условиях высоких контактных температур в зоне обработки) использование СОЖ на водной основе может привести к увеличению интенсивности изнашивания и даже разрушению режущего лезвия в результате увеличения циклических термических напряжений. [11]
Однако спектральный анализ не может решить все вопросы технического состояния двигателей. Некоторые неисправности систем и узлов двигателя, вызывающие ухудшение топливоподачи, процесса сгорания, уплотнения поршней в цилиндрах, загрязнение деталей, могут вначале не проявляться в увеличении интенсивности изнашивания, но затем отразиться на двигателе в виде аварийных износов и задиров. [12]
 |
Зависимость интенсивно сти изнашивания Д / / 2 от плотно сти газоабразивного потока Рп ( критерий РП / РЦ РЗТМ - плотность воздуха при атмосферных. [13] |
К таким же результатам приводит уменьшение угла атаки при фиксированных значениях прочих параметров. Так, для угла атаки а45 обнаружено, что с увеличением плотности потока в 1 85 раза в направлении, перпендикулярном к движению потока, высота неровностей уменьшалась в 1 5 раза, следствием чего и является увеличение интенсивности изнашивания. [14]
 |
Зависимость скорости повышения температуры Vf подшипника скольжения от концентрации абразива. [15] |
Страницы: 1 2