Увеличение - расход - абсорбент
Cтраница 2
 |
Расчетная схема процессов абсорбции и разгазпрования насыщенного. [16] |
Из графика, приведенного на рис. 45, видно, что с увеличением расхода абсорбента извлечение углеводородов С3 высш. При давлении абсорбции 40 кгс / см2 и расходе абсорбента 500 г / м3 извлекается углеводородов: С5 высш. Следовательно, с увеличением расхода абсорбента возрастает выход углеводородов С3 высш. [17]
Дальнейшее повышение глубины извлечения пропана до 90 - 95 % возможно только при увеличении расхода абсорбента почти в три раза, что в масштабах эксплуатации промышленной установки представляется нецелесообразным. [18]
В некоторых случаях экономически оправдывается ведение процесса абсорбции при пониженных температурах с использованием специальных хладагентов: испаряющегося аммиака, пропана и др. В этом случае затраты на сооружение и эксплуатацию специальных холодильных установок меньше, чем затраты, связанные с повышением давления в абсорбере или увеличением расхода абсорбента. [19]
Понижение температуры процесса абсорбции способствует снижению расхода абсорбента. Увеличение расхода абсорбента приводит к росту энергетических затрат при нагреве перед десорбером и охлаждении перед абсорбером. [20]
Из рис. 56 следует, что с увеличением расхода абсорбента концентрация С5 высш. С увеличением расхода абсорбента до 300 г / м3 наблюдается дальнейшее понижение концентрации углеводородов С5 высш. [21]
С увеличением расхода товарной нефти на абсорбцию увеличивается выход товарной нефти и уменьшается расход газа из емкости разделения. При увеличении расхода абсорбента содержание легких компонентов Ci-C - в товарной нефти повышается в основном за счет возврата в нефть пропана. Кроме того, повышенный расход нефти на абсорбцию потребует монтажа конденсатора-холодильника повышенной производительности, что экономически нецелесообразно. Из расчетных данных ( рис. 4.7) следует, что при расходе нефти на абсорбцию до 5 т / ч степень извлечения более высококипяших компонентов изменяется более интенсивно, чем при дальнейшем увеличении расхода нефти. При этом содержание газовых компонентов Ci-O в товарной нефти практически остается неизменным. Дальнейшее увеличение расхода нефти на абсорбцию позволяет более полно извлечь бутаны. Это обстоятельство может привести к возрастанию содержания пропана в системе, что. [22]
С увеличением расхода товарной нефти на абсорбиию увеличивается выход товарной нефти и уменьшается расход газа из емкости разделения. При увеличении расхода абсорбента содержание легких компонентов ( ( -, в товарной нефти повышается в основном за счет возврата и нефть пропана. [23]
 |
Зависимость выхода конден. [24] |
Из табл. 28 и рис. 41 видно, что ввод углеводородного конденсата в поток природного газа на всех режимах исследования приводит к увеличению выхода конденсата. Причем с увеличением расхода абсорбента и в зависимости от его температуры повышается добыча конденсата. Так, при удельном расходе абсорбента 700 см3 / м и температуре 8 С ( кривая 2 на рис. 41) из продукции скважин извлекается тяжелых углеводородов на 13 см3 / м3 больше, чем при температуре 18 С ( кривая 1 на рис. 41) при всех прочих равных условиях. [25]
Причем абсорбционная способность дизельного топлива и стабильного конденсата по метану практически одинакова. Концентрация же этана и пропана в газе с увеличением расхода абсорбента уменьшается. Причем поглотительная способность дизельного топлива и стабильного конденсата по этану одинакова, а извлечение пропана из газа происходит более эффективно при дизельном топливе по сравнению со стабильным конденсатом. [26]
Из рис. 46 и 47 видно, что потери С3 высш. Например, при давлении разгазирования 1 кгс / см2 и расходе абсорбента 500 г / м3 потери углеводородов С3 - j - высш. С увеличением расхода абсорбента до 2000 г / м3 потери С3 высш. Аналогичный характер зависимости сохраняется при всех давлениях разгазирования. Следовательно, для уменьшения потерь углеводородов С3 высш. Безусловно, такое заключение находится в противоречии с выводом о том, что для увеличения степени извлечения этих углеводородов из газа необходимо увеличивать расход абсорбента. Однако этот вывод, как показано в главах III и IV, справедлив для газов с незначительным содержанием извлекаемых углеводородов и в том случае, когда требуется обеспечить необходимую точку росы газа по углеводородам для целей транспортирования его по магистральным газопроводам. [27]
На рис. 49 и 50 показаны зависимости содержания углеводородов в жидкости от расхода абсорбента. С увеличением расхода абсорбента при давлениях разгазирования 5 и 10 кгс / см2 она возрастает при всех прочих равных условиях, а при давлении разгазирования 1 кгс / см2 в зависимости от увеличения удельного расхода абсорбента - уменьшается. Зависимость степени извлечения этих углеводородов имеет практически линейный характер. С уменьшением давления абсорбции увеличивается степень их извлечения. При пониженной температуре разгазирования, равной 0 С, степень извлечения С3 высш. [28]
Из графика, приведенного на рис. 45, видно, что с увеличением расхода абсорбента извлечение углеводородов С3 высш. При давлении абсорбции 40 кгс / см2 и расходе абсорбента 500 г / м3 извлекается углеводородов: С5 высш. Следовательно, с увеличением расхода абсорбента возрастает выход углеводородов С3 высш. [29]
Поглощение окиси углерода из конвертированного газа жидким азотом производится обычно при температурах порядка - 190 С и давлении 20 - 26 ат. В этих условиях достигается почти полное извлечение окиси углерода. Применение более высоких температур поглощения окиси углерода связано с увеличением расхода абсорбента и возможностью чрезмерного обогащения промываемого газа азотом ( более 25 объемн. Холод, необходимый для достижения низких температур. [30]
Страницы: 1 2 3