Деформационное упрочнение - металл
Cтраница 2
Как будет показано ниже, предельная равномерная деформация ( до момента образования шейки) составляет около ( 0 6 - н 1) п, где п - коэффициент деформационного упрочнения металла. [16]
Как будет показано ниже, предельная равномерная деформация ( до момента образования шейки) составляет около ( 0 6 - 1 0) п, где п - коэффициент деформационного упрочнения металла. [17]
Механическая неустойчивость образца при растяжении, или переход от общей деформации к локальной только в шейке, возникает из-за того, что на определенном этапе деформации уменьшение среднего поперечного сечения образца перестает компенсироваться деформационным упрочнением металла. Вследствие этого нагрузка в процессе деформации проходит через максимум, и дальнейшая деформация в шейке происходит уже при снижении нагрузки. [18]
В результате пластического деформирования кристаллическая решетка металла искажается, увеличивается плотность дислокаций и концентрация вакансий, происходит дробление зерна на фрагменты и блоки и их взаимная разориентировка, возрастает накопленная внутренняя энергия. При невысоких температурах все это ведет к деформационному упрочнению металла по сравнению с недеформированным. [19]
Значительное влияние вместе с тем имеют окалина как образовавшаяся при нагреве, так и возникающая во время самой горячей обработки давлением, а также поверхностные окислы при обработке без нагрева. В последнем случае на условия трения также влияет деформационное упрочнение металла. [20]
Выше мы уже видели, что общая постановка задачи пластического формоизменения твердых тел и ее теоретическое решение в том числе, очевидно, и общая задача горячего пластического формоизменения металлов представляют непреодолимые затруднения. Однако ввиду того, что при температурах ковки деформационным упрочнением металла можно пренебречь, при анализе горячих процессов принимается упрощающее допущение о независимости интенсивности напряженного состояния а - от итоговой деформации. [21]
Гораздо более сильное влияние на скорость протекания коррозионных процессоз оказывает нагружение металла за его пределом текучести. Это объясняется образованием характерш х дислокационных структур на стадии деформационного упрочнения металла вследствие пластическом деформации. [22]
В работах Малыгина [201 - 203] развита последовательная теория ячеистых дислокационных структур, образующихся в ГЦК-металлах как на стадии легкого скольжения, так и на второй-третьей стадиях деформационного упрочнения, т.е. в условиях множественного скольжения. Выделяются следующие стадии формирования ячеистой структуры: образование сплетений и жгутов дислокаций при одиночном скольжении; возникновение дислокационных клубков и стенок на второй и замкнутых дислокационных ячеек на третьей стадиях деформационного упрочнения металлов с ГЦК-решеткой. [23]
Учитывая серьезную критику по поводу достоверности экспериментальных данных, получаемых электронно-микроскопическим методом, и соответствия дислокационной структуры в тонких фольгах структуре в реальных нагруженных макрообразцах, вследствие протекания релаксационных процессов [201- 239] ( рис. 10), необходимо было выбрать наиболее эффективный метод замораживания дислокационной структуры. Наиболее ярким примером эффективности использования метода стабилизации и закрепления дислокационной структуры в тонких фольгах является тот факт, что первые же попытки его использования при электронно-микроскопических исследованиях деформированных образцов меди показали [153, 172, 208, 209], что в общем теоретическая концепция Зегера о дальнодействующих источниках внутренних напряжений, долгое время не находившая подтверждения в электронно-микроскопических исследованиях сотрудников школы Хирша, по-видимому, все же наиболее близка к истине и является основным фактором, контролирующим кинетику II стадии деформационного упрочнения ГЦК металлов. Поэтому различные методические приемы закрепления дислокационной структуры в настоящее время находят все более широкое применение в практике работы как зарубежных, так и отечественных исследователей [153, 172, 208-215], являясь своего рода эталоном корректности и достоверности получаемых результатов структурных исследований. [24]
Для упрощения вычисления работы W, требуемой при создании пластического прогиба мембраны, мы будем считать, что в начальном плоском состоянии мембрана не нагружена и примерно равномерно растянута во всех тангенциальных направлениях растягивающими напряжениями одинаковой величины. Известно, что это последнее допущение не может быть верным по двум причинам: во-первых, из-за того, что условия, предписанные на граничной кривой, требуют, чтобы деформации в касательном к этой кривой направлении обращались в нуль и в то же время они должны принимать конечные значения в перпендикулярном к ней направлении, вследствие чего вдоль контура мембранные напряжения имеют в этих двух направлениях различные значения; во-вторых, из-за того, что благодря деформационному упрочнению металла толщина мембраны на последней стадии необратимой деформации будет меняться от точки к точке. [25]
Являясь составляющей мощности резания, она влияет на температуру шлифования, с увеличением которой происходят изменения физико-механических свойств обрабатываемого металла. С другой стороны, уменьшается вторая составляющая мощности - тангенциальная сила резания PZ. Деформационное упрочнение металла, возникающее в процессе шлифования, оказывает сопротивление резанию и увеличивает силы резания. Однако высокие температуры вызывают разупрочнение и способствуют уменьшению сил резания. Кроме того, увеличение скорости шлифования способствует уменьшению адгезионной составляющей силы трения, глубины резания отдельными зернами, отношения UZ / P и увеличению числа зерен в зоне обработки в единицу времени, приближая их к условиям резания непрерывным лезвием. [26]
Связано с эволюцией взаимодействующих дислокаций при пластическом течении и изменением систем скольжения, обусловленным наличием дисперсных составляющих различной прочности. Более интенсивное упрочнение характерно для поликристаллов с мелкозернистой структурой; в свою очередь, твердые растворы упрочняются интенсивнее, чем чистые металлы. По мере увеличения деформации интенсивность упрочнения, характеризуемая модулем упрочнения, снижается. Деформационное упрочнение металлов сопровождается повышением твердости, электрического сопротивления, магнитной проницаемости, изменением теплопроводности. Начало движения каждого элемента соответствует определенной стадии упрочнения. У упрочняющегося материала работа добавочных напряжений при замкнутом цикле нагружения и разгрузки положительна, если он пластически деформирован, и равна нулю при упругих деформациях. [27]
Теоретический материал книги углублен и дополнен. В книгу введено рассмотрение задач пластического течения, методика решения которых основана на базе существования связи напряжений с компонентами скорости деформации. Указанное обстоятельство связано с использованием аппарата малых деформаций, соответствующих переходу рассматриваемого процесса формоизменения в данную текущую стадию из предшествующей весьма близкой. При необходимости учета деформационного упрочнения металлов, в отдельных зонах деформируемого тела устанавливается непосредственная связь напряжений с компонентами итоговой ( результативной) деформации. [28]
На стенках труб часто имеются такие концентраторы, в области которых возникают местные пластические деформации. Таким образом, коэффициент концентрации напряжений при упругопластических деформациях зависит, кроме геометрической формы и размеров концентраторов, от значения приложенных средних напряжений оср и параметров кривых деформационного упрочнения металла. [29]
 |
Кинетика упрочнения разных металлов при микроударном нагружении ( относительное изменение микротвердости. [30] |
Страницы: 1 2 3