Cтраница 1
Усилие затяга, необходимое для достижения желаемой герметичности, зависит от ширины прокладки, от ее толщины, от механических свойств прокладочного материала, от конструкции прокладки, а также от формы и чистоты обработки привалочных поверхностей. Прокладки должны быть сжаты с такой силой, чтобы прокладочный материал, деформируясь заполнил все неровности привалочных поверхностей, обусловленные микрогеометрией поверхности, величина которых определяется чистотой ( классом) их обработки. [1]
Усилие затяга во фланцевом соединении не сохраняется постоянным, оно изменяется со временем вследствие релаксации напряжений в прокладках и болтах. [2]
Усилие затяга во фланцевом соединении не сохраняется постоянным, оно изменяется со временем вследствие релаксации напряжений в прокладке и болтах. Релаксация напряжений в прокладке протекает как в начальный период работы соединения вскоре после затяжки, так и в нагретом виде. Повторные затяжки ликвидируют это снижение затяга. [3]
Усилие затяга F 3 0 023 МП, давление среды в аппарате р 3 МПа, диаметр вала d 60 мм, сальниковая камера содержит 5 колец набивки из стружки фторопласта-4 и работает со смазкой, размеры колец набивки 10Х 10 мм. [4]
Особенно большую роль усилие затяга болтов играет при монтаже установок, работающих в условиях высоких давлений и температур, когда болты фланцевого соединения работают при очень больших нагрузках. От опытности монтажника в большой степени зависит появление напряжений, связанных с неравномерным затягом болтов и другими причинами. [5]
Особенно большую роль усилие затяга болтов играет при монтаже установок, работающих в условиях высоких - давлений и температур, когда болты фланцевого соединения работают при очень больших нагрузках. От опытности монтажника в большой степени зависит появление напряжений, связанных с неравномерным затягом болтов и другими причинами. [6]
Рассмотрим для определенности нагружение конструкции усилием затяга шпилек, при котором не требуется учет продольной жесткости шпилек. Уточненные расчеты показывают, что изгибной жесткостью шпилек можно пренебречь ввиду большой длины шпилек. Распределенные по окружности радиуса Лш осевые усилия Р вызывают сжатие фланца крышки и верхней части нажимного кольца, а также изгиб всех элементов конструкции. Внешние изгибающие моменты, вызванные внецентренным приложением осевых усилий, определяются в сечениях как произведение осевого усилия на соответствующее плечо. [7]
Рассмотрим для определенности нагружение конструкции усилием затяга шпилек, при котором не требуется учет продольной жесткости шпилек. Уточненные расчеты показывают, что изгибной жесткостью шпилек можно пренебречь ввиду большой длины шпилек. Распределенные по окружности радиуса Нш осевые усилия Р вызывают сжатие фланца крышки и верхней части нажимного кольца, а также изгиб всех элементов конструкции. Внешние изгибающие моменты, вызванные внецентренным приложением осевых усилий, определяются в сечениях как произведение осевого усилия на соответствующее плечо. [8]
Зона непосредственного контакта фланцев, воспринимающая усилие затяга шпилек, является одной из наиболее напряженных зон, в которой возникают упругопластические деформации. Они имеют место не только в уплотняющих пластических прокладках, но и в резьбовых элементах ( шпильки, гайки, фланец), наплавке и некоторой части основного металла фланцев, расположенных в зоне контакта. Поэтому уточненный расчет контактного взаимодействия элементов узла главного разъема должен проводиться с учетом упругопластического деформирования материала этих элементов. [9]
Зона непосредственного контакта фланцев, воспринимающая усилие затяга шпилек, является одной из наиболее напряженных зон, в которой возникают упругопластические деформации. Они имеют место не только в уплотняющих пластических прокладках, но и в резьбовых элементах ( шпильки, гайки, фланец), наплавке и некоторой части основного металла фланцев, расположенных в зоне контакта. Поэтому уточненный расчет контактного взаимодействия элементов узла главного разъема должен проводиться с учетом упругопластического деформирования материала этих элементов. [10]
Плотность узла уплотнения обоснована путем определения усилия затяга при гидроиспытаниях со стороны первого контура давлением 195 атм. [11]
Под действием гидростатического давления среды к усилию первоначального затяга болтов прибавится сила РЗ, зависящая от упругих свойств фланцевого соединения. [12]
При контрольной подтяжке болтов критерием надежности контактного соединения является усилие затяга болтов. Сдвиг болтов должен начинаться при усилии около 20 кГ, приложенном к рукоятке нормального гаечного ключа. [13]
Для уплотнения соединений большого диаметра линзы не применяются, потому что усилие затяга получается очень большим и вызывает необходимость установки мошных болтов. Линзовые соединения труб высокого давления герметизируются легче и получаются гораздо более компактными, чем фланцевые соединения высокого давления с медными прокладками. Элементы линзовых соединений нормализованы ГИАПом. Затворы аппаратов высокого давления при любом конструктивном выполнении представляют дорогие устройства, требующие при сборке и разборке весьма аккуратного обращения. [14]
В результате проделанной работы были установлены зависимости между давлением среды, усилием затяга и величиной силы трения, возникающей в сальнике, учитывающие влияние материала и состояния поверхности вала и сальниковой камеры, и определены опытным путем входящие в них коэффициенты. Даны эмпирические уравнения для их определения, а также графики, упрощающие расчетную работу. [15]